* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки
АРМАТУРА
747
Силы, действующие на первый со стороны входа среды диск (левый на фиг. I l а) определяются иэ силового многоугольника на фиг. I I б.
t 9 1
Реакция уплотнительной поверхности корпуса на диск со стороны, противо положной входу среды, P + N кГ. Сила трения между уплотнительными поверхностями корпуса и диска со сто роны выхода среды
N
4
-
dc
1
F = Z N л:Г,
4 4 4
где / = 0,15. Сила трения правого диска о клин
4
/ B=ZBN
B
J
К Г 8
>
где N — нормальное давление клина на правый диск; U = h — 0,2; N - 1,094 ( P + N ) кГ. Составная часть общего усилия Q приходящаяся на второй диск (правый),
3 d f 1 t
Q - 0 , 6 4 4 {P
2
dc
+ N )
1
кГ.
Фиг. П.
Гидростатическое давление среды на левый диск
р
Общее усилие, передаваемое делем, Q = Qi + Q - L26N- + IMP
2 dc
шпин кГ. (26)
дс - - J D p
cp
2
y
кГ.
(25)
Реакция уплотнительной поверхности корпуса на диске со стороны входа среды
N
Одностронний принуди т е л ь н ы й з а т в о р . При односторон нем затворе среда проникает через первый (левый на фиг. 12, а) диск и
* = T {I
0
- I)
D
Я п - *-D *bq
У cp
yn
кГ.
Сила трения между уплотнительными поверхностями корпуса и диска со сто роны входа среды F ^f N
1 l y
кГ,
t
где коэффициент трения f =• 0,12. Сила трения левого диска о клин F -Z N
z 2 2
кГ.
где 0,2. Половина угла клина при вершине а обычно равна 15°. N
2
- 1.094 ( P
d c
+ N ) кГ.
1 t
• Составная часть общего усилия Q приходящаяся на первый со стороны входа среды диск (левый),
Q 1
0,120N + 0,494 (P
A
de
+ N )
1 1
-
-
0,494Я <: + O ^ H N
А
кГ.
давит на правый. Силы, действующие на затвор, схематически показаны на фиг. 12, а. Из многоугольников сил, действую щих на левый и правый диски (фиг. 12, б и в), получается общее усилие Q передаваемое шпинделем на оба диска:
9
Силы, действующие на второй днск (правый), определяют иэ силового мно гоугольника по фиг. 11, е.
Q « l,26N! + 0Л5Р кГ. (27) С в о б о д н ы й з а т в о р . Задвижку со свободным затвором, т. е. самозапидс
