* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

ЦИЛИНДРИЧЕСКИЕ ПРЯМОЗУБЫЕ КОСОЗУБЫЕ И ШЕВРОННЫЕ КОЛЕСА 347 4. При г > 15 м\сек или при твердости зубьев RQ > 55 И при любом значении v к перекосам шестерни и колеса, вызываемым под действием нагрузки упругими деформациями валов, зубчатых колес и опор, следует прибавлять технологические перекосы, вызванные неточностями изготовления и монтажа пере­ дачи, если вти неточности не устраняются притиркой, пришабровкой или припиливанием зубьев. При /? = 40 -*- 55 следует учитывать 50°/ величины технологических перекосов. При твердости эубьев мень­ шей, чем указанная, технологические перекосы можно не учитывать, если они не выходят за пределы допускаемых. 5. Для чугунных зубчатых колес 8 = I -|-0,6 ( В - — 1). Таблица 36 Коэффициент перегрузки k ^ с 0 ш а о л ** 0 SP к П м м H 10 0,142 0,22 0,33 0,133 0.190 0,26 0,124 0,163 0,21 0.116 0,140 0,167 0,109 0,120 0,132 8 0,178 0,28 0,42 0.165 0,24 0,33 0.156 0,20 0.26 0,145 0,175 0,21 0.136 0,150 0,166 6 0,24 0,37 0,56 0,22 0,32 0.44 0,21 0.27 0,35 0,194 0,23 0,28 0,181 0,20 0,22 5 0,28 0,44 0,67 0.27 0,38 0,53 0,25 0.33 0.42 0,23 0,28 0,33 0.22 0,24 0,26 n при 1 0,36 0.55 0,82 0,33 0,47 0,66 0,31 0,41 0,53 — 3 0.47 0,74 0.97 0,44 0.63 0,86 0.41 0,54 0,70 0.39 0,47 0,56 0,36 0.40 0,44 2 0,71 0.99 1,00 0,67 0,93 0,99 0.62 0,81 1,95 0,58 0.70 0.82 0.54 0.60 0,66 1.5 0,94 1.00 1,00 0,88 1,00 1.00 0,83 0,98 1,00 0,77 0,91 0.97 0,72 0,80 0,86 я Т я ' «* *ми (*вр *) 3 5 8 3 5 8 3 5 В 3 5 8 3 5 8 0.1 1 10 100 0,29 0,35 . 0,42 0,27 0.30 0.33 1000 * пТц — произведение из числа оборотов в минуту рассчитываемого зубчатого колеса иа сум­ марную продолжительность (в часах) работы передачи при перегрузках. При Ю~и> HMfr ^лек дует брать . A = ^ - . ** MJJ — перегрузочный (пиковый или пусковой) крутящий тящий момент (соответствующий номинальной мощности). 7 7 М момент; M FC — номинальный кру­ Коэффициент формы зуба M О СО CJ Таблица 37 кф бьев ваемо о коле< L « о о с * -а «о 0,56 0.70 0,7В 0,85 0,90 0.94 0,97 1,00 1.03 1,06 1.12 1.15 1,20 1,23 1,25 1,31 1.38 Я H s О о IT Ь CXm для косозубых и шевронных колес при угле наклона зубьев <15° 25° 35 0.62 0.73 0.79 0.Я6 0.90 0.94 0,97 1,00 1,02 1.05 1.10 1,12 1.17 1,20 1,22 1,28 1.33 0,69 0,77 0.83 0,87 0,91 0,94 0,96 0,98 0.99 1,05 1.04 е А П о я с н е н и я к т а б л . 37: 1. При работе зубьев обеими сторонами сле­ дует коэффициент кф для ведущих эубьев сни­ жать на 10—15°/ . 2. Для зубчатых колес с корригированными или укороченными зубьями коэффициент кф иэ табл. 37 следует умножать на 0 1 2,25т, ( 1 £ и «о 45° 0.74 1,44 0,77 1.13 — 0,79 0,97 0,80 0,75 0.89 0,81 0,62 0,87 0,Н2 0,53 0,86 0,83 0,44 0.85 0.84 0,36 0.84 0.85 0,32 0,84 0,86 0,27 0.87 0,88 0,21 0,94 0,89 0,19 0.95 0,90 0.15 0.98 0,92 0,12 \ 0,93 0,09 0,96 0,01 fi.oo 0,98 0 J — + 10 12 14 16 18 20 22 24 26 30 40 50 70 100 150 300 Рейка 1,02 1.13 1.15 1.21 1.25 0.74 0,79 0,83 0,86 0,89 0,90 0,92 0,93 0.94 0,95 0,98 1.00 1,02 1,04 1,06 1,10 1.13 где X — коэффициент, указанный в предпоследней графе табл. 37 (по данным В. Н. Кудрявцева); Ё — коэффициент коррекции в нормальном сече­ нии; т — модуль в нормальном сеченни (для прямозубых колес т — т и \\ = £); А — высота зуба. 3. Для зубчатых колес, обработанных по методу деления модульными фрезами или шлифовальными тарельчатыми кругами, коэффициент А^.изтабл.37 нужно умножить на коэффициент <р, указанный в последней графе таблицы. 4. Для зубчатых колье с внутренними зубь­ ями (по данным В. Н. Кудрявцева) п п Ьф & *ф рейки ( + -^-J • 1