* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

328 ЗУБЧАТЫЕ ПЕРЕДАЧИ Коррекция (исправление) зацеплении Д л я нефланкированных цилиндриче­ ских прямозубых колес, работающих в закрытых масляных ваннах, во многих случаях целесообразно применять угло­ вую коррекцию зацепления с такими коэффициентами коррекции Е и % (см. приложение I , стр. 366), при которых осуществляется угол зацепления а, максимально допустимый по условиям заострения зубьев [толщина зубьев по окружности выступов S > (0,4ч-0,5)т] и получения достаточного коэффициента перекрытия (Б > 1,2, а при повышенной точности по наружным диаметрам зуб­ чатых колес и по межцентровому рас­ стоянию е > 1,1). Чем больше угол-за­ цепления <х, тем большую нагрузку могут передавать прямозубые колеса (см. табл. 32). Размеры зубчаток следует определять по формулам, приведенным в табл. 22, причем высоту зуба А можно увеличивать на 0,05т. Допуски на на­ ружные диаметры зубчатых колес при I I < е < 1,2 должны быть выбраны по 2-му классу точности, и верхнее откло­ нение межцентрового расстояния в кор­ пусе передачи не должно превышать 3 5 т мк, где т — в мм. Косозубые и шевронные зубчатые ко­ леса, проектируемые для длительной работы под более или менее постоянной нагрузкой, корригировать не рекомен­ дуется; при кратковременной же работе или при работе с сильно переменной нагрузкой, когда допускаемая нагрузка по материалу зубьев шестерни меньше, чем по материалу зубьев колеса, можно применять следующую высотную кор­ рекцию: ш к E t ш + 2/с > 4 cos P + 30 cos P коэффи­ циенты коррекции следует определять по формулам г 8 t С л ш e i Ъа • 2 cos 0 + 1 5 cosaß • В быстроходных понижающих -пере­ дачах типа турбинных применяют одно­ стороннее эаполюсное зацепление (полюс зацепления совпадает с начальной точ­ кой рабочего участка линии зацепления). Коррекция внутреннего зацепления Д л я того чтобы внутреннее зацепление при « =20°. f= 1 и C = 0,25 было свободно от интерференции и от подрезания, можно при Z ^ 16 и числе зубьев долбяка г > 16 применять следующую высотную коррекцию за­ цепления (с укорочением головки зуба колеса): и os 05 UX д D etu = (г = ш + 2,5)m ; D s tu = eic = 5 itf (z —\,2)m , K s s при этом S = 1,7528т и S = l,3888/n (tstu %sk 0»25). Во избежание сре­ зания головок при радиальной подаче долбяка должно быть г = Z — z > ! 2 . рд fc d Основные случаи геометрического расчета зацепления Расчет производится по формулам табл. 22 и в последовательности указан­ ного здесь расположения искомых вели­ чин (см. также приложение I I стр. 378). Некорригированные и высотнокорригированные прямозубые колеса. Даны: m, Z Z А = 0 , 5 т (±г + z )\. I = Ffi (для некорригированных зуб­ чатых колес 6 = с» = 0); /о» о* оОпределяем по формулам 3-Й графы табл. 22 для шестерки и колеса d D D A, S или s H или h . Некорригированные и высотнокоррнгированные косозубые и шевронные колеса. Даны: т и P или т , Z Z v mt tct ш K 1 i u jf с а Ш dt ei h x xt x x п d л tut ict *sui — (Tos + C OS} у : ^ J ; Эта коррекция выгодна и для прямо­ зубых открытых передач; однако если окажется, что S etu < 0 , 6 т , то для полу­ чения достаточного запаса в толщине зубьев на износ необходимо (особенно при работе в пыльных условиях) умень­ шать значения £ и £ . Если коррекция зацепления приме­ няется исключительно с целью устране­ ния подрезания зубьев, то для зубьев нормальной высоты (f = 1) она становится необходимой лишь при ш < * P- В Том случае при ш ж on г 7 c o s 3 э %*cosV* ^ = H » + * « * tniu = Fe * или е 5 Ш = I=ZSK некорригированных колес коэффициенты коррекции равны нулю); / ; c \ a . Определяем по формулам 3-й графы табл. 22 для шестерни и колеса d D D A, S или S h' или h . Ш п = 0 f c g А = 1 n 0 Q Q dt et h xn xnt xn xn