* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки
168 ВАЛЫ И ОСИ шатуна к возвратно движущимся и вращающимся массам. В табл. 16, так же как и в табл. 15, в графе 1 указаны углы поворота пер вого кривошипа от его верхней мерт вой точки, а в графах 5, 9, 13 и 17 при ведены числовые значения радиальных сил где Z — нормальная сила от давления газа и сил инерции возвратно движу щихся масс одного цилиндра; S — центробежная сила той части массы шатуна, которая редуцирована на ось шатунной шейки^ Для данного двухтактного дизеля при значениях п = 2000 об/мин, т = = 0,00228 кГ-сек /м на 1 см площади поршня и R = 0,0635 м центробеж ная сила S = т Яш = 0,00228*0,0635 X /и-2000\2 X ( зо ) = 6,38«6,4 кГ/см i 2 2 2 2 2 2l г 2 площади поршня. Данные табл. 16 показывают, что в рассматриваемом двухТ*актном четы рехцилиндровом двигателе набегаю щие моменты кручения колен, не смотря на их довольно значительные величины, все же не составляют основ ной нагрузки вала. Поэтому положе ния для расчета вала этого дизеля на выносливость следует определять по амплитудам изменения тангенциальных и радиальных сил, учитывая соответ ствующие значения набегающих мо ментов. Как видно иэ табл. 16, по этим при знакам наибольшие амплитуды нагру зок получаются для третьего (пред последнего) колена вала. Числовые значения расчетных нагрузок для этого колена отмечены в таблице жирным шрифтом. После того как установлены расчет ные положения и определены нагрузки колен, возможно определить опорные реакции и рассчитать наиболее нагру женное колено на усталостную проч ность. Определение опорных реакций С целью упрощения расчета при опре делении опорных реакций обычно при нимают, что эти реакции сосредоточены в серединах подшипников Кроме того, считают, что прямые углы между щеками и шейками нагру женного коленчатого вала не иска жаются. При этих допущениях коленчатый вал в отношении передачи усилий рассма тривается как прямая балка, свободно лежащая на опорах и нагруженная со средоточенными силами. Опорвые реак ции такой многопролетной свободно опертой балки постоянного сечения, нагруженной сосредоточенными силами, можно определить с помощью методов, основанных на теории многопролет ных балок (см. т. 3, гл. I I ) . Однако все способы определения опор ных реакций статически неопредели мых систем при числе лишних неизвест ных больше четырех довольно трудоем ки даже при сделанных выше упрощаю щих допущениях, которые лишь весьма приближенно отражают действительную картину распределения нагрузок вдоль коленчатого вала. По этой и по другим причинам в практике двигателестроения методы расчета многоопорных ко ленчатых валов, основанные на тео рии многопролетных балок и балок на упругом основании, не получили рас пространения: расчет вала производится обычно в предположении, что он разре зан по опорам и нагружен силами, сосре доточенными в серединах подшипни ков. Влияние на рассчитываемое колено других колен учитывается при этом лишь величиной набегающего крутя щего момента от соседних цилиндров, расположенных со стороны свободного конца вала. Расчетные схемы простого (фиг. 44) н сдвоенного (фиг. 45) колен для опре деления опорных реакций при расчете вала в первом его положении могут быть представлены в виде балки, сво бодно лежащей на двух опорах и на груженной сосредоточенной силой Я, расположенной на расстоянии а от левой опоры (фиг. 44 и 45). Если рас стояние между опорами равно /, то опорные реакции при данной схеме нагруження рассчитываемого колена вала равны: для левой опоры A - P ^ - , для правой опоры В= Р ± . (2) (1) Аналогично определяются опорные реакции простого колена при его на-