* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки
486 РАСЧЕТ НА ПРОЧНОСТЬ 1 м кривых полной деформации ползу чести. Для этого ординаты кривой дли тельной прочности уменьшаются в со ответствии с запасом прочности, а кри_ вые напряжении, соответ ствующих пол ным деформа циям 9 , нано сятся в зависи мости от приня того допуска полной дефор мации при пол зучести е — 0 , 1 ; t На фиг. 92 представлены кривые ре лаксации для стали ЭИ69 при различ ных температурах. По этим кривым при заданном напряжении после задан ного времени работы детали можно определить допускаемое первоначальное напряжение. Например, для болтового соединения из стали ЭИ69 при 600°С начальный натяг соединения 3000 кГ\см после 500 час. работы снижается до 1 а =* 1500 кГ\см\ 0,2; 0,5 и 1,00/0. На фиг. 91 приведен в ка честве примера t*700'C график допу ß WO $ Ю 300 Ш час скаемых напря жений для ста ли ЭИ69 при t =• 600° С. Если г= 8004 напряжения в 45 лопатке турби К б„=1000кГ/мм ны составляют а = 19 кГ/мм* (WOOOKTAMM^ а допускаемая WO 200 WO № час полная дефор 4>иг. 92. Кривые релаксации мация I Z , Т О для стали ЭИ69. по длительной прочности ресурс работы ограни чивается 350 час. Если ограничить пол н у ю деформацию при ползучести 0 , 5 % , то ресурс уменьшится до 150 ч а с Явление релаксации возникает в слу чае работы первоначально напряженной детали, например затянутого болта, при высокой температуре. Определение допу скаемых напряжений для таких деталей ,основывается на кривых релаксации. г 0 0 При переменном нагружении с сим метричным циклом допускаемые напря жения определяются иэ кривых выно сливости в зависимости от числа циклов, возникающих во время работы детали, по соответствующему ограниченному пре делу выносливости (o—i) ; ("-^N N п д где Q — амплитуда действующих напря жений. Запас прочности для конструкции, в которой длительно действуют стати ческие о и переменные Q . напряжения с амплитудой может определяться: а) пределом длительной прочности a т a „ П&л _ дл . ~ * а а б ) предельной амплитудой при данной асимметрии и числе циклов (<т )/у При расчете определяются оба запаса и принимается во внимание меньший из них. В зависимости от времени работы и соотношения <з и Q величины запа сов прочности л могут приобретать раз личные значения, которые для суждения о прочности следует сопоставить с ре комендуемыми. т a ЛИТЕРАТУРА 1. Автомобильные и конструкционные стали, <под ред. А. П. Гуляева и И. С. Козловского, Машгиз, 1951. 2. А ф а н а с ь е в Н. Н , Статистическая -теория усталостной прочности стали, АН УССР, J9Ö. 3. Б а л а н д и н П. П., .Вестник инженеров т техников" J * 1, 1937. 1 Б е л е в Н. M . , Сопротивление материа л о в , ГТТИ, 1949. • 5. Б и р г е р И. А., .Вестник машинострое нии- H 6, 1948. 6. Г в о з д е в A . A . , Расчет несущей способ ности конструкций по методу предельного равноЕеснн, Стройиэдат, 1949. 7. В и т м а н Ф. Ф., Сборник докладов по ^динамической прочности деталей машин, А Н «СССР J946. 8. Д а в н д е и к о в Н. H . , Динамические ис пытания металлов, О Н Т И , 1936. 9. Д а в н д е н к о в Н. H . , Проблема удара в металловедении, АН СССР, 1938. 10. Д ы м о в И. А., Строительная механика машин, Техтеоретиздат, 1933'. Н . И л ь ю ш и н А. А., Пластичность, ОГИЗ. ГИТТЛ, 1949. 12. К и н а с о ш в и л и Р. С , вып. № 65. Обо ронгиз, 1943. 13. K и м ы е л ь м а и Д . H . , Расчет деталей мпшнн при переменных напряжениях, Машгиз, 1950. 14. Конструкционные стали, справ, под ред. Н. Т. Гудцова. Металлургнэдат, 1947. 15. К у д р я в ц е в И. H., С а в е р и н М. М „ P я б ч е н к о в А. В., Методы поверхностною упрочнения деталей машин, Машгиз. 1949.