
* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки
ПРОЧНОСТЬ ПРИ ПЕРЕМЕННЫХ НАПРЯЖЕНИЯХ 465 не повышение, а понижение прочности. Например, выход незакаленной сердце вины на поверхность детали в зоне повышенных напряжений при поверх ностной закалке или цементации, нали чие остаточного аустенита или цементитной сетки в поверхностном с л о е после цементации, дефекты шлифования после цементации (ожоги, шлифовальные тре щины и т. п.) могут вызвать понижение предела выносливости д о 5 0 % (т. е. P-0.5) Предел выносливости в связи с влия нием концентрации напряжений и каче ства поверхности составит При обезуглероживании поверхности стальных образцов в среднем ß » 0 . 6 при а — 9 0 кГ\мм и ß = 0 , 3 при о = вр 2 в о Р - 1 5 0 KriMJfi. При использовании приведенных дан ных следует также учесть, что с ростом абсолютных размеров деталей эффект упрочнения понижается, поэтому как наиболее надежные рекомендуется ис пользовать данные, полученные на образ цах б о л ь ш е г о размера или на деталях натуральной величины. Влияние обработки поверхности на п р е д е л в ы н о с л и в о с т и м е т а л л о в Коэффициенты р, равные отношению предела выносливости при данной обра ботке поверхности к пределу выносли вости при тщательном полировании для гладких стальных образцов, предста влены (в зависимости от предела проч ности) на фиг. 6 0 . P Для лабораторных образцов, выточен ных из дуралюмина, коэффициент ß = • = • 0 , 8 5 - г 0 , 9 ; для образцов, выточенных из магниевых сплавов, ß = 0 , 7 н - 0 , 8 ; для деталей из легких сплавов, содержащих на поверхности литейную корку, окалину и другие дефекты от прессования или прокатки, ß 0 , 5 -=- 0 , 7 5 ; при обдувке песком или шабровке литейной или про катной корки ß =» 0 , 8 - г - 1 ; при травлении корки после обдувки песком или ша бровки ß — 0 , 8 5 - т - 1 . Некоторые виды маркировки резко снижают выносливость деталей машин. Например, маркировка клеймением о б разцов толщиной 4 мм из дуралюмина °вр = 4 7 кГ\мм или из электрона а =* « = 2 8 кГ\мм снижает их предел выно 2 вр 2 сливости на 3 0 ° / . 0 При написании цифр электрокаранда шом коэффициент ß для стали, дуралю мина и электрона соответственно соста вит 0 , 8 8 , 0 , 8 и 0 , 5 7 . Вытравливание цифр не снижает щ едела выносливости образ цов из указанных выше материалов. В л и я н и е к о р р о з и и на п р е д е л выносливости металлов 40 60 80 100 120бврКГ/мм* Фиг. 60. Влияние качества обработки поверхности на предел выносливости стальных образцов при изгибе с вращением: / — зеркальное полирование; 2— грубое полирование или тонкое шлифование; 3 — тонкая обточка; 4 — грубое шлифование или грубая обточка; 5 — наличие окалины. Коэффициенты ß, характеризующие понижение предела выносливости от воздействия коррозии д о испытания, При наличии концентрации напряже ний, влияние которой на предел вынос ливости характеризуется эффективным коэффициентом концентрации k , сов местное влияние концентрации и каче ство обработки поверхности оценивается по формуле a 120 Ь кГ/нм* 0 (K)'D Q D в + (А/1-1)' W k n -у\ Фиг. 6 1 . Влияние коррозии, имевшей место до испытания на усталость, на предел выносливости стальных образцов. (k )' — эффективный коэффициент кон центрации, не учитывающий влияния ка чества поверхности. 30 в зависимости от предела прочности а представлены на фиг. 6 1 для стали и на фиг. 6 2 для алюминиевых сплавов. вр Том з