* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

416 МЕСТНЫЕ НАПРЯЖЕНИЯ I) 9ti F По кривой фнг. 32 для -^- = — — 1,2 и — =» 4 « = — в 0,05 находим а_ = 1,54. BU Наибольшее напряжение при деформации в пре­ делах упругости M.. = 1,54 max 0,2(8,0)* ' где M — момент кручения в кГсм. Пример 2. Плоский брус (фиг. 38) с симметрич­ ным надрезом при чистом изгибе. Надрез рассма­ тривается как очерченный по гиперболе (табл. 3, тип 1). Размеры: а = 95 MM г - = 1 5 мм, р = fe t наклонной прямой, дает величину вспомогатель­ ного коэффициента а = 3,6, соответствующего г = = «о (плоская деталь). В номограмме фиг. 35 шкала этиI коэффициентов нанесена по оси абс­ цисс влево. По ней от точки | / * — 2,50 про­ водится вертикаль до пересечения с кривой 2 и от точки пересечения проводится горизонталь до пересечения с осью ординат. Последняя точка пересечения соединяется прямой с точкой о (r=oo ) ~ 3,6 на левой части оси абсцисс. Радиус окружности, касательной к этой наклонной пря­ мой, дает величину искомого коэффициента a = в а 0 = 2,1. 2,5 мы. Отсюда у — Качественное представление о кон­ Надрезу этого типа и заданному случаю на­ грузки (чистый изгиб) соответствует ткала b \\ кривая 2 номограммы фнг. 34. На этой номо­ грамме от значения 6,16 п роводнтся ве ртн кал ьная линия до пересече­ ния с кривой 2 и, да­ лее, горизонталь до пересечения ее с осью ординат. От этой точки пересечения проводится ГТ прямая через "у — = Фиг. 38. = 2,45 на шкале в левой части номограммы (ниж­ няя шкала Ь). Расстояние от начала координат до етой прямой (в данном примере до точки, обозна­ ченной кружком), отложенное по вертикальной оси, дает искомый коэффициент концентрации ао - 4,3. Учитывая реальные свойства материала (сталь), величину полученного коэффициента концентра­ ции следует считать преувеличенной. Коэффи­ циент концентрации с учетом неоднородности ма­ териала может быть приближенно определен по формуле (23). Принимая р = 2 , 5 мм и р ' =0,Ьмм, получаем а = 2,6. Пример 3. Определить коэффициент концен­ трации для полого вала (фиг. 39) круглого попе­ речного сечения при чистом изгибе, имеющего центрации напряжений составляется на основании гидродинамической аналогии. Контур детали рассматривается как край плоского сосуда, по которому протекает жидкость; линия тока жидкости у края сосуда совпадает с траекториями напря­ жений. Б о л е е плавный переход с б о л ь ­ шим радиусом дает уменьшение с к о р о ­ сти движения жидкости у края сосуда и соответственно с этим уменьшает кон­ центрацию напряжений у контура детали. Действие разгружаюших выточек в де­ тали аналогично уменьшению скорости движения жидкости возле врезающего­ ся в поток выступа, показанного на фиг. 4 0 . а, которое достигается с помо- Фнг. 40. шью устройства нескольких уменьшаю­ щихся выступов (фиг. 40, б). Форма сопряжения для ступенчатого вала и Оля плоской пластинки, обеспе­ Фиг. 39. чивающая получение по всей длине контура напряжений, равных номиналь­ ным (обтекаемая галтель), дана в табл. 4. Д л я упрощения обтекаемая галтель может быть выполнена в виде эллиптиче­ ской или по двум радиусам. выточку по форме типа <5, указанной в табл. 3. Размеры: г — 25 мм а — 13 MM i = 36 мм, р = у 1 = 4 мм. Подсчитывается = . ° ° ; "|/"^ 3 я • 2,50. .80: Указанным форме надреза и случаю нагрузки (чистый изгиб) соответствуют шкала b и кривая 5 номограммы фиг. 34. На номограмме фнг. 34 делаются те же построения, что и в предыдущем примере, Радиус для = 1,80 и - | / — = 3.00. О, касательной к Vj Данные по концентрации напряже­ ний для зуба шестерни, шлицевых со­ единений и других деталей см. т. I V . Методы экспериментального опреде­ ления коэффициентов концентра­ ции и распределения напряжений см. гл. X V . окружности с центром