* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

РАСЧЕТЫ НА СТАТИЧЕСКУЮ УСТОЙЧИВОСТЬ приложенные к торце вым или про­ межуточным сечениям, распределенные силы); 3 ) характер изменения сечения стер­ жня по его длине (постоянное, ступен­ чатое, непрерывно п е р е м е н н о е ) . Соответствующие таблицы коэффици­ ентов Т| и f i , вычисленные для наиболее употребительных расчетных схем, при­ ведены ниже. С у щ е с т в е н н о отметить, что основная формула (4) для критического значения нагрузки справедлива т о л ь к о в пределах закона Гука, т. е. при критических на­ пряжениях, не превышающих предела пропорциональности материала стержня: *кр кр = пц- (б. Однопролетные стойки сечения постоянного Стойки, н а г р у ж е н н ы е продольны­ ми с ж и м а ю щ и м и с и л а м и , п р и л о ж е н ­ н ы м и к и х т о р ц е в ы м с е ч е н и я м . Зна­ чения коэффициентов T и ^ для различ­ ных однопролетных стоек даны в табл. 1; у этих стоек: 1) абсолютно жесткие линейные и у г ­ л о в ы е связи наложены т о л ь к о на тор­ цевые сечения; 2 ) продольные силы приложены толь­ ко к торцевым сечениям; 3 ) поперечное сечение постоянно по длине стойки. Нижние концы стоек /, IV V и VII заделаны, а стоек //, /// и VI оперты шарнирно. Верхний конец стойки J свободен от связей. В стойках // и IV верхние концы по­ мещены в подвижную втулку, т. е. они 1 T могут свободно перемещаться в напра­ влении, перпендикулярном к оси стер­ жня, но поворачиваться не могут ( а б с о ­ лютно жесткая угловая связь). В стойках /// и V на верхние концы наложена абсо­ лютно жесткая линейная связь (каток), т.е.концы могут свободно поворачиваться, но не могут перемещаться в направле­ нии, перпендикулярном к оси стержня. Верхние концы стоек VI и VII поме­ щены в неподвижную втулку, т. е. они ие могут ни поворачиваться, ни пере­ мещаться в боковом направлении (ком­ бинированная угловая и линейная связь) и могут лишь смещаться в продольном направлении. Весьма существенно, что в ряде прак­ тически встречающихся случаев креп­ ление концов стойки осуществляется наложением не абсолютно жестких свя­ зей, а связей, способных деформиро­ ваться. Т е о р е т и ч е с к о е исследование та­ ких стоек затрудняется некоторой не­ определенностью степени податливости реальных связей. Имеющиеся рекомен­ дации основаны на результатах экспе­ риментального исследования конкретных конструкций и отражают их специфи­ ческие особенности. Так, в станкострое­ нии [1 ] принято определять характер опор ходовых винтов в зависимости от отношения длины опоры / к ее внут­ реннему диаметру Cf , именно при 0 0 ~— < 1,5 рекомендуется как шарнирную, рассматривать а при - г - > 3 — "о опору как совершенную (абсолютно ж е с т к у ю ) заделку. Д л я опор с промежуточным отношением длины к диаметру 1 , 5 < ^ - < 3 Таблица 1 заделка считается несовер­ шенной и имеют место с л е ­ д у ю щ и е рекомендации: если один конец винта заделан совершенно Схема и щ JLш номер стойки га W другой несовершенно, то коэффициент устойчивости и коэффициент приведенной длины соответственно при­ нимаются равными т = 2,8тс2 = 27,6 , 1 H f t - (£> ) • з f-zw 7,87 J-Z467 JX -WO 2 20,19 0699 18.9 515 0699 29.6 1 18,5 as 7X6 /2,8 -4=т = 0,60;