* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

166 ТЕПЛОПЕРЕДАЧА Гидравлическое сопротивление пучков нэ круглых труб при поперечном обте­ кании газом в области Re от 5 - I O до 65-108 определяется по формулам [ 2 ] : для шахматных пучков 9 bPnm - C 1 C A ( m + 1) R e " 0 2 7 ^ кГ1м*\ где wi, P н W p a — скорости в м/сек и плотности газа в кГсекЦм* соответ­ ственно во входном и в выходном сече­ ниях потока; для капельных жидкостей Ьру не принимается во внимание. Если аппарат сообщается с окружаю­ щей средой, то 1 2t a для коридорных пучков ( « в Il + 0.057 ) X Pze^ ± Л (7 — Tfo) кГ!м\ где Re = —^-; w — скорость в у з к о м се­ чении пучка, отнесенная к средней тем­ пературе газового потока, в м/сек; v — кинематический коэффициент вязкости газа при температуре стенки в мЦсек\ р — плотность газа при средней темпе­ ратуре потока в кГ-секЦм*\ т — число рядов труб по ходу газа; S и s « — попе­ речный и продольный шаги труб в пучке в м\C и C J - п о п р а в о ч н ы е коэффициенты, 1 1 где Л — расстояние по вертикали между входом и выходом теплоносителя в м\ 7 и 7 о — с р е д н и й удельный вес тепло­ носителя и удельный вес окружающего воздуха в кГ\м\ Знак плюс берется при движении теплоносителя сверху вниз, знак минус — прн движении снизу вверх. Величина ьр в случае движения газа называется сопротивлением самотяги. Если теплообменник не сообщается с окружающим воздухом (включен в замкнутую систему), т о ьр = 0. Мощность, необходимая для переме­ щения жидкости или газа через аппарат, т. е. мощность на валу насоса или вен­ тилятора, определяется по формуле гс гс зависящие 2 соответственно между от S 1 и труб. N G(bp + bp ) mp s' — расстояние Значения .Sl центрами 360U-Iie-Ti-тГ C : 1 а C 1 1.2 1.5 2.0 2,5 3,0 3,5 1.3 4.0 4.5 1.2 1,13 3,3 2,14 1.71 1,55 1.4 где G — расход жидкости или газа в кГ/час; T — удельный вес теплоноси­ теля перед насосом (вентилятором) в кГ{м?; bpmp — гидравлический напор, затрачиваемый в трубопроводах, в кГ\м \ т) — к. п. д. насоса или вентилятора. 1 г Значения f C: 2 Выбор оптимальной и размеров поверхности 1,2 1.3 1.4 1.6 формы теплообмена 2 d С Li 2 J 0.95 0.75 0,75 0,3 0.95 ~ТГ с, 1,3 2.0 2.5 3.0 3,5 1,02 1,05 1,09 1.1 1.1 Данные по сопротивлению пучков из ребристых труб см. [ 2 ] . Потеря напора, обусловленная у с к о р е ­ нием потока вследствие изменения о б ъ е м а теплоносителя при постоянном сечении канала, Qp y = , w\ ?2 _ p i W 2 K r i M 2 t Величина поверхности теплообмена, а следовательно, и затрата металла на изготовление теплообменника при задан­ ной его производительности и заданных параметрах теплоносителей определяете» интенсивностью процессов теплообмена. Методы интенсификации для различных процессов теплообмена различны. Напри­ мер, у теплообменников с вынужден­ ным движением теплоносителей уве­ личения теплоотдачи и сокращения поверхности теплообмена можно до­ стигнуть за счет увеличения скорости движения теплоносителей. Однако это влечет за собой одновременное увели­ чение расхода энергии на движение теплоносителей через аппарат. Поэтому форма и размеры поверхности теплооб­ мена, скорости движения теплоносителей и некоторые другие характеристик»