* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

36 Глава вторая. Отопление Теплопотери через полы подвалов надлежи'т исчислять по зонам, рассматривая полы при отсчете зон как продолжение подземной части наружных стен с учетом расстояния их от поверхности земли, при этом величины коэффициентов теплопере­ дачи должны определяться в зависимости от конструкции полов. Значения величины Ik F для поме­ щений различных размеров приведены в табл. 9 и 10. Исчисление основных теплопотерь и до­ бавок рекомендуется вести на бланках, форма которых и примеры их заполнения приведены в табл. 11. На основании подсчитанных теплопотерь определяется тепловая характеристика зда­ ния по формуле: yill q = -^- KKaAjM · к. i (7) где Q—расчетная величина теплопотерь здания, ккал}ч,; ν — объем здания по наружному об-., меру, м . Помимо указанной тепловой характери­ стики рекомендуется рассчитывать расход тепла на 1 M жилой площади дома по формуле: э 2 qi = ~ ккал/м^-ч, 2 (8) где F — жилая площадь дома, м . При исчислении тепловой характери­ стики здания и расхода тепла на 1 м жи­ лой площади расход тепла на вентиляцию во внимание не принимается. 2 5. ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ТРУБОПРОВОДОВ ОДНОТРУБНЫХ СИСТЕМ ВОДЯНОГО ОТОПЛЕНИЯ ПО МЕТОДУ ДИНАМИЧЕСКИХ ДАВЛЕНИЙ Этот метод основывается на том, что потери на трение заменяются равновели­ кими им потерями в местных сопротивле­ ниях: λ . и _ V d 2g ~ "° 2g * где λ — коэффициент трения; d—диаметр трубопровода, м; I—длина участка трубопровода, м; ν—скорость теплоносителя, Mjceic, g—ускорение силы тяжести, MjceK" ; γ — объемный вес теплоносителя, кг[м ; ζ —коэффициент местного сопротив­ ления. В этом случае общая потеря давления на расчетном участке определится выраже­ нием: 2 г 3 Ύ 7 2 9 0 Η = (ί + Σί)~Ί 0 0 кГ1м\ 4 (9) Полагая, что (C + Σ 0 = Cy — коэффи­ циент сопротивления участка, будем иметь: я = ^ д 4 γ KfjM , 2 (10) давление. где - J - γ = й — динамическое В данном методе расчета коэффициенты трения принимаются постоянными относи­ тельно скорости воды в трубопроводе. Такое допущение оправдывается значи­ тельным в этом случае упрощением расче­ тов и тем, что, как показывают исследо­ вания Всесоюзного теплотехнического ин­ ститута (ВТИ), на большом интервале скоростей воды от 0,07 до 1,1 MjceK вели­ чины коэффициентов трения изменяются всего на 12%. Рассматриваемый метод является удоб­ ным для практического использования и позволяет производить расчет с примене­ нием достаточно простых таблиц или но­ мограмм. При использовании типовых этажных элементов (стояков систем отопления, раз­ меры по длине и конфигурация которых постоянны) каждый из элементов может рассматриваться как укрупненный расчет­ ный участок. При таком условии метод динамического давления позволяет опре­ делять ζ участков и вычислять полные по­ тери давления на расчетных участках. Рассматривая, например, отопительный стояк как укрупненный конструктивный элемент системы, состоящей из набора отдельных этажных элементов, можно вы­ числить величину ζ стояка, а следова­ тельно, и потерю давления в стояке. При определении гидравлических ха­ рактеристик расчетных участков (элемен­ тов стояков) необходимо учесть, что этаж­ ные элементы (рис. 2) состоят из нескольких участков труб разных длин и диаметров и имеют различные расходы теплоносителя. В связи с этим скорости теплоносителя в отдельных участках элемента следует выражать только через одну („основную") скорость в некотором („основном") участке трубопровода, т. е. в стояке. Обозначая через α коэффициент затека­ ния воды в подводку двухстороннего про­ точного стояка _ ^подв "подв — · "-«стояка можно составить выражения, определяю­ щие величины скоростей воды в подводках через скорость воды в стояке. При равных диаметрах стояка и подво­ док от них к приборам будем иметь: °ПОДВ = A ITCUB' 1 1 «-· Тогда величины потерь давления в этаж­ ных элементах стояков H составят: λ H = ν — *ст Н" 9n L r f CT H-I 'подв н- ς : одв Π 2^ Ϊ-