
* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки
ОТОПЛЕНИЕ, ВЕНТИЛЯЦИЯ И КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ ВОЗДУХА 821 вне ее расширения от н а г р е в а н и я отопитель ной системы. Р а с ш и р и т е л ь , свободно сооб щаясь с атмосферой, способствует освобожде нию воды от воздуха, скопление которого в трубах отопительной сети ухудшает цирку ляцию. В металлических п а с с а ж и р с к и х вагонах расширитель является т а к ж е подогревателем вентилируемого воздуха. В расширителе-воздухоподогревателе уста новлено 76 — 96 трубок с общей поверхностью нагрева до 5,5 м*. От расширителя-воздухоподогревателя идут две самостоятельные ветви, состоящие из верхних разводящих т р у б , с т о я к о в 4 и нижних отопительных труб 5, которые при соединяются внизу к котлу через грязе в и к . Верхние трубы 3 изолируются д л я мень шей отдачи тепла в верхней части в а г о н а , где воздух имеет более высокую т е м п е р а т у р у . Питание котла водой из запасного бака производится при помощи ручного п л у н ж е р ного насоса, который в случае надобности используется д л я усиления ц и р к у л я ц и и в ото пительной сети. Р а с х о д воды котлом незначи телен и равен примерно 10 л/сутки. Действующий в отопительной системе напор h I Л + 2 Y В существующих системах водяного отоп ления вагонов в зависимости от перепада температур f — t и форсировки котла вы сота Л изменяется в узких п р е д е л а х , от 150 д о 250 лш. Высота Л = 150 мм соответствует боль шим форсировкам к о т л а . О с т а л ь н ы е высоты x s Б 6 Фиг. 7. Схема устройства водяного отопления металлического вагона о—"з * h t + определяются из чертежей водяного отопления вагона. Располагаемый напор расходуется на пре одоление сопротивления v / ^ / прямолинейной части трубопровода и местных сопротивлений в + , тг* + *** h 2— * ft в 7i + Ts Z = ^ С ~ 2 ^ Т отопительной системы, т . е. (91) (92) где Y i . ЪУ ТЗ. Т4 и - — в е с 1 л а воды в кг при x соответствующих тем п е р а т у р а х : t — в рас ширителе, f И fg в начале и конце верх ней разводящей трубы, h h— начале и конце нижней н а г р е вательной трубы; h — высота в м столба воды с удельным весом 2 и в x Падение напора на 1 м длины прямолиней ной части трубы W 2 f R = A"2j7 • ~jf мм вод. с т . , где d— диаметр трубы в м; w — скорость д в и ж е н и я воды отопления в м/сек; 0,3164 (93) в трубах Tfl + ?2 : 2 Л , Л и Л —вертикальные проек ции в м верхней раз водящей т р у б ы , стояка и нижней нагреватель ной трубы соответ ственно; Л — высота в м столба воды с удельным весом 2 3 4 б >. = ~ 6 Т 2 5 Д wd Л Я № о т 2 3 2 0 Д° 1 0 0 ° 0 0 '' < 9 4 ) 2 Л — высота в м столба воды с удельным весом в Re = — — критерий Р е й и о л ь д с а , (95) где v — к о э ф и ц и е н т кинематической вязкости воды при данной тем пературе в M*jceK ( т а б л . 19), В системах отопления с естественной ц и р к у л я ц и е й w = 0,04 -т- 0,06 м/сек. Количество ц и р к у л и р у ю щ е й воды В л/час и её скорость w м/сек в к а ж д о й в е т в и сети т р у б диаметром d в мм о п р е д е л я ю т п о ф о р мулам (96) и (97): Табл и ц а 19* Коэфициент кинематической вязкости воды при различных температурах Температура воды в °С 30 40 50 60 70 80 90 100 Кинематическая вязкость 10 v в s M*JCCK U, 805 0,659 0,536 0,479 0,41Г> 0,.°,(i(i 0,326 0,293