* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

ОТОПЛЕНИЕ, ВЕНТИЛЯЦИЯ И КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ ВОЗДУХА 813 Пример. О п р е д е л и т ь к о э ф и ц и е н т т е п л о у с в о е н и я Y и наименьшую температуру т для боковой * min стенки металлического в а г о н а , с о с т о я щ е й иэ с л о я п р е с с о в а н н о й ф а н е р ы т о л щ и н о й &i = 1,0 см, « л о я м и п о р ы < 5 — 6 , 5 см и н а р у ж н о й с т а л ь н о й о б ­ ш и в к и й = 0 , 3 см, К о э ф и ц и е н т неравномерности •отдачи тепла т = 0 , 2 5 , п е р и о д к о л е б а н и я t =» = 15 ч а с , t « 1 8 ° С и t = — 4 0 ° С . в В Здесь 0,133 = R e = R e ( т а б л . 5); R 0 0,0167 = e B = R = 0,00006 « О ; = R + J?i + R + R , H а e H Определяем для первого слоя « i г<" в (фанера): Наименьшая температура внутренней поверхно­ сти с т е н к и 18-(-40) = 10,7' - 18 - min 7,95 = ° W C л'члс/ккдл; При стационарном 0 114 1. режиме x = % — fl в (t g — у * Di к — — ~ 4,44 - =V га 1 ккал/м час°С; t) H =ЛВ А Т ^ ^ [ 1 8 - ( - 4 0 ) ] = 1 8 - 3 , 7 - 1 4 , З ; по­ ^ - * m i n - 1 4 . 3 - 10,7 - 3 , 6 ° > 3 ° С m i r l э этому Ri^i = 0 , 0 7 7 . 4 , 4 4 = 0 , 3 4 2 < что недопустимо. Кроме т о г о , x - т Ш ( т. е. в о з ­ Поскольку условная толщина первого слоя м е н ь ш е единицы, необходимо учитывать второй •слой. Определяем для второго слоя ( м и п о р а ) : 5» 0,065 м о ж н о о т п о т е в а н и е с т е н о к ( п р и ш=60%). Если улучшить режим эксплоатации отопи­ т е л ь н о й у с т а н о в к и , т . е. с о к р а т и т ь п е р и о д к о л е ­ баний 2 , например, д о б ч а с , то коэфициент тепло­ усвоения ограждения повысится. Д л я z = 6 ч а с Ra = = ]/" "" 2 T C C = (Г035 «TIXI 0,33 _ = I ' 8 6 ° С мгчас 1 '> НКал Ух - j/^it.0,6.600-0,13 = 7 0 K K a / t f M t i t a c o C У А | / " 2 * . О , 3 7 * 20-0,035 5~ ~~ KKaAfM^ac^C; Dt •= Rxy t 0,077-7 = 0,54 < 1; У» D. = К у г 8 D t - Rf>»i - 1 , 8 6 - 0 , 3 3 * 0 , 6 1 2 ; = 1,86-0,523 = 0,972. 0,954 < 1. D i + £>, = 0 , 3 4 2 + 0 , 6 1 2 - Сумма условных толщин первых двух слоёв Переходим к последующему с к а я обшиика): &м 0,003 слою (металличе­ D l + о 2 = 0,54 + 0,972 - 1,512 > 1. Поэтому У 0 , 0 0 0 0 6 с в определяется по формуле ( 5 3 ) : Х7 e 5~0~~ " У* Сл"чае/ккал; a Тя Xj 1 + Riy. 0,077-7 а 2и-0,115-7 850-50 15 = 1 3 7 , 5 ккал/м* час°С; + 0,523 =4,13 ккал1м*час°С* 1 + 0,077-0,523 С у м е н ь ш е н и е м г с 15 д о б ч а с . о б ы ч н о у м е н ь ­ шается и т ; если даже принять прежнее т = 0 , 2 5 , то получим: Ко * > / - ; Я , у . « 0 , 0 0 0 0 6 - 1 3 7 , 5 « 0,0082 * О . Таким образом £>i + Х) + D , < 1, а т . е. с л о й р е з к и х к о л е б а н и й н а х о д и т с я з а п р е д е ­ л а м и стены. Последним слоем в данном случае является внешняя среда, поэтому, пренебрегая н а р у ж н о й (стальной) обшивкой, о п р е д е л я е м д л я слоя мипоры V , по формуле ( 5 7 ) . П о л ь з у я с ь формулой (21) д л я с к о р о с т и д в и ж е ­ н и я п о е з д а , р а в н о й 120 км/час, находим а * * = " я« + 7 7 " = 0,133 + 0,077 +'1,86 + 0,0167 ^ 1 о 7 5 . о > 1 3 з + ° *|: т 60 ккал/м*чос°С. Поэтому н -t К. У» + «н is-(-40) 1,86.0,33" + 6 0 1 + 1 ,86-60 что ф о р м у л е ( 5 6 ) 0,533 ккал/м^час'С; *: у; + У . V 10,75 Д л я f — 18° и ш — 60°/o точка росы т и л* 1 0 ° < 1 2 , 6 ° . Следовательно, улучшая режим эксплоатации отопительной установки, можно повысить темпе­ ратуру на внутренней п о в е р х н о с т и ограждения и избежать отпотевания стенки. При стационарном режиме, как подсчитано в ы ш е , т = 1 4 , 3 С . П о э т о м у А~ = t — * \ — 14,3— — 12,6 = 1,7° < 2 , 5 ° , что д о п у с т и м о . e ш Э в e т п min •« = I 8 - - , > f t B 12 <°" 0 , 0 7 7 - 4 , 4 4 » + 0,533 = , 1 + 0,077-0,533 1,96 ккал/м*час С. фор­ Тепловая инерция кузова вагона Теплотехнические качества кузовов пасса­ ж и р с к и х и изотермических вагонов оцени­ ваются коэфициентом тепловой инерции ф и затуханием температурных колебаний в о г р а ж ­ дениях. Коэфициент тепловой инерции х а р а к ­ теризует способность ограждений кузова затормаживать температурные колебания внутреннего в о з д у х а . Коэфициент ф—безраз­ мерная величина. Коэфициент теплоустойчивости м у л е (46): согласно R 4- — 0 , 1 3 3 + 0 , 0 7 7 + 1,86 + 0 , 0 1 6 7 -7,95. 0,25 0,133 + 1,96