* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

РАСЧЁТ УЗЛОВ ВАГОНОВ 787 дольные у с и л и я N (/ и /с — номера у з л о в , соединённых данными стержнями) в стержнях в этом случае последовательно определяются формулами: iK буксы ^p =^ 3 4 = ^j и 3 ф „ отсутствие внешней Р / • — 1 г *и' = - * N ^ 1 3 2 а ' 13 = - 2 " "1Г~ н а г р у з к и на всех с т е р ж н я х , кроме с т е р ж ­ ня 2 — 2'. Прн у к а з а н н ы х условиях система у р а в н е ­ ний (Ulij имеет вид: ? ! + 2 *1з) = / 1 3 — 4-84 / а 1 ~ COS л ' ДГ = — N^sina; Ъ + 2 ' » + 2 1„) (+23 '23 + +24 (| 8 > + + (64) l) 2i р (61) sin + 3 f (v — » •b iK Здесь дополнительно обозначено: = у— — угол l cos f Ч - i V 2 ' s i n 7 2 поворота стержней фермы; N. 2 sin^-P) и 7—линейные размеры и углы наклона стержней фермы, по­ казанные на ф и г . 4 1 , а. Найденные по формулам (61) у с и л и я по­ зволяют установить удлинения стержней: где Zi, / , Л, a J жёсткость стержней .— — погонная ' (В соответствии с обычными к о н ­ с т р у к ц и я м и поясных т е л е ж е к сле­ дует считать / , = / з + / 2 4 - ) Момент А1' для случая передачи н а г р у з к и на нижний пояс боковины в виде двух с о с р е ­ доточенных сил (см. фиг. 41, а) I ы • tK Чк к = м 2 7к (62) М 2 \ l 2lJ кгсм (65) где l — длины с т е р ж н е й ; F —площади поперечных сечений стер­ жней; £ — модуль у п р у г о с т и . iH {К В случае равномерного распределения той же нагрузки на нижний пояс, что имеет место при отсутствии распределительной б а л о ч к и т е л е ж к и , момент Р1 М' = кгсм. (66) После этого устанавливают взаимные перемещения у з л о в Ь построением соответ­ ствующей диаграммы ( В и л л и о ) . Пример такой диаграммы показан на ф и г . 41, б. Углы поворота узлов рлмы соглас­ но методу деформаций определяются из системы у р а в н е н и й , в ы р а ж а ю щ и х условия равновесия каждого у з л а . У р а в н е н и я этой системы имеют вид: к1 По най-генным значениям углов п о в о р о т а изгибающие моменты в сечениях с т е р ж н е й у узлов M =2El {r tK iK 9i + — M iK ? к - 3 ф , к ) (67) кгсм. Последний член у р а в н е н и я (67) необходим т о л ь к о для участка 2 — 2' н и ж н е г о пояса боковины. П р и м е р н а я эпюра изгибающих моментов в с т е р ж н я х поясной б о к о в и н ы п о к а з а н а иа фиг. 41, е. Напряжения в стержнях N tK (63) где tp; — угол поворота у з л а , равновесие которого рассматривается; <Рк—угол поворота у з л а , жёстко свя­ занного стержнем с узлом / ; 1 l — моменты инерции и длины стерж­ ней, соединяющихся с узлом i ; М — изгибающий момент от н а г р у з к и , приложенной к с т е р ж н ю , жёстко соединяющему узлы / и к. Этот момент определяется в сечении стержня у узла / в предположении полной заделки концов с т е р ж н я . П р и составлении системы у р а в н е н и й (63) для рамы (фиг. 41) следует принять во вни­ мание: у с л о в и я её симметрии -=—tp',-), ш а р н и р н о е присоединение стоек 1—2 и V—2' к узлам (эти стойки в условиях равновесия узла не учитываются), абсолютную жёсткость (ю i K {к Mi ± ур— /л кг\см* г (68) где F I K и W IK — соответственно площадь в см* и момент с о п р о т и в л е н и я в см* с т е р ж н я ; с — коэфициент продольного из­ р гиба, определяемый в з а в и ­ симости от гибкости с т е р ж ­ н я (см. т а б л . 4 на стр. 718). Д л я растянутых стержней В расчёте поясной боковины на действие боковых нагрузок её пояса приближённо рас­ считывают на изгиб, как с т е р ж н и , опёртые по концам (на буксы). Н а г р у з к и на эти стержни определяются р е а к ц и я м и к о л о н о к . В численном примере расчёта поясной боковины на в е р т и к а л ь н у ю н а г р у з к у приняты следующие параметры (фиг. 41, а): 50*