* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

РАСЧЁТ УЗЛОВ ВАГОНОВ 779 Определение внутренних усилий и напряжений в раме Рама тележки несамоходного пассажир­ ского вагона рассчитывается на одновремен­ ное действие следующих нагрузок: 1) статической нагрузки (собственный вес частей вагона, о п и р а ю щ и х с я на р а м у , вклю­ ч а я вес самой рамы, и вес полезной н а г р у з к и ) ; 2) вертикальной динамической нагрузки; 3) н а г р у з к и , обусловленной действием бо­ ковых сил (центробежная сила и давление ветра); 4) вертикальной кососимметрнчной на­ грузки; 5) горизонтальной н а г р у з к и , возникающей от взаимодействия колёс с рельсами при дви­ жении в кривой (силы трения и н а п р а в л я ю ­ щие усилия); 6) силы, возникающей при т о р м о ж е н и и . Все н а г р у з к и , действующие на р а м у , схе­ ма которой приведена на фиг. 29, передаются на неё через п р у ж и н ы надбуксового подвеши­ вания (точки 4 и 7 4 чер?.з буксовые лапы (укреплённые в точках 5 и 6а) и через под­ вески л ю л ь к и (на расстоянии 30,5 см от продольной балки). Так как рассчитываемая рама плоская и имеет две плоскости симметрии, то внешнюю н а г р у з к у целесообразно разбить на восемь схем, соответствующих восьми расчётным схемам, подобным изображённым на фиг. 27. Внутренние усилия д л я этих схем определяют методом сил. В зависимости от х а р а к т е р а н а г р у з к и в каждой схеме учтены различные соединения элементов между собой, вследствие чего при расчёте этих схем учитывают не все возмож­ ные деформации их элементов. В частности, система раскосов, соединяющих балки рамы, учитывается только в кососимметрнчной схе­ ме горизонтальных нагрузок; в схемах горизон­ тальных нагрузок продольные деформации с т е р ж н е й принимают равными н у л ю . П р и указанных допущениях и при введе­ нии в расчётные схемы от вертикальных на­ грузок вместо надбуксового участка бокови­ ны эквивалентного на кручение стержня можно следующим образом х а р а к т е р и з о в а т ь с т а т и ч е с к у ю неопределимость к а ж д о й расчёт­ ной схемы: 1) в е р т и к а л ь н а я симметричная схема имеет одно лишнее неизвестное, в качестве которо­ го выбирают изгибающий момент в заделке концевой балки; 2i в е р т и к а л ь н а я кососимметричная схема имеет пять лишних неизвестных, в качестве которых выбирают к р у т я щ и е моменты в за­ д е л к а х продольной и поперечных балок и бимоменты в узлах соединения поперечных балок с продольной. При этом считается, что средняя поперечная балка состоит из двух параллельных ветвей (швеллеров), располо­ женных по одной оси; 3) вертикальная антисимметричная относи­ тельно продольной плоское!и хема имсстодно 1 лишнее неизвестное, которое выбирают в опор­ ном з а к р е п л е н и и средней поперечной б а л к и ; 4) в е р т и к а л ь н а я антисимметричная отно­ сительно поперечной плоскости схема имеет два лишних неизвестных, которые т а к ж е вы­ бирают в опорных з а к р е п л е н и я х поперечных балок; 5) г о р и з о н т а л ь н а я симметричная схема имеет четыре лишних неизвестных, три н з которых выбирают в опорных з а к р е п л е н и я х поперечных б а л о к , а четвёртое групповое неизвестное выбирают в сечениях продольных элементов надбуксового у з л а в месте при­ соединения буксовой лапы; 6) г о р и з о н т а л ь н а я кососимметричная схе­ ма имеет шесть лишних неизвестных, из которых одно выбирают в опорном з а к р е п л е ­ нии концевой поперечной б а л к и , одно — в опорном закреплении одной из ветвей сред­ ней поперечной б а л к и , одно — в перемычке, соединяющей ветви поперечной б а л к и , два— в р а с к о с а х , соединяющих б а л к и рамы, и о д н о , групповое,—в сечении продольных элементов надбуксового у з л а . В отличие от всех о с т а л ь ­ ных схем в данном случае к а ж д а я из ветвей поперечной балки р а с с м а т р и в а е т с я работаю­ щей самостоятельно. Р а с к о с ы в этой схеме считаются шарнирно присоединёнными к б а л ­ кам рамы; 7) г о р и з о н т а л ь н а я антисимметричная отно­ сительно продольной плоскости схема имеет три лишних неизвестных, и з которых два Ф и г . 33. К расчёту симметричной схемы вертикаль­ ных нагрузок: а—основная с и с т е м а ; о*—эпюры о т е д и н и ч н о г о з н а ч е н и я "неизвестного X / и от в н е ш н е й нагрузки в основной системе; Величины усилиь: Р = 6 250 кг; М = ( W ff—суммарная эпюра. В д а н н о м п г и м е р е с^лы от т о г м о з н о й с и с т е м ы н е у ч и т ы в а ю т с я нниду малости и ч т я ж е н и й от них во в с е х основных элементах рамы. От э п х сил с л е д у е т определять nam я ж е н и я т о л ь к о в р а с к о с а х р о м ы , к которым прикреплены мёртьые точки тормоза. В этом с л у ч а е эчи р а с к о с ы м о ж н о с ч и т а т ь ш а р н и р н о -присоединёнными к поперечным б а л к а м . 1 с ис ' ft •= 8 ООО кгсм; M ^1± TC + Li- h = 9 ООО кгс м