* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

734 ВАГОНЫ менее выгодном сочетании статической и ди­ намической нагрузок . 2. Д л я прокатной стали марки Ст. Ос допускаемые н а п р я ж е н и я принимают не бо­ л е е 900 кг/см . 3. Д л я отливок из сталей, входящих в группы ответственного литья (ГОСТ 977-41), подверженных чистому р а с т я ж е н и ю , а т а к ж е д л я частей, работающих на р а с т я ж е н и е при изгибе, допускаемые н а п р я ж е н и я принимают не более 1 ООО кг/см при расчётах только от одной статической н а г р у з к и и не более 1 200 кг/см при наименее выгодном сочетании статической и динамической н а г р у з о к . Д о ­ пускаемые н а п р я ж е н и я на с ж а т и е , а т а к ж е д л я частей, работающих на с ж а т и е при и з ­ гибе, принимают по нормам д л я прокатной стали марки Ст. 3 (см. п. 1). 4. Д о п у с к а е м ы е н а п р я ж е н и я на срез при­ нимают не более 0,8 от у к а з а н н ы х в пп. 1, 2 и 3 н а п р я ж е н и й на р а с т я ж е н и е . 5. Д л я серого чугуна марки Сч. 12-28 на изгиб принимают не более 350 кг/см* при учёте статических и динамических усилий, на с ж а т и е — не более 900 кг/см , на срез и р а с т я ж е н и е — не более 300 кг/см . Для деталей, испытывающих н а п р я ж е н и е от бу­ ферного у д а р а , чугун не применяют. 6. Д л я дуба первого сорта допускаемые н а п р я ж е н и я на р а с т я ж е н и е , изгиб и с ж а т и е вдоль волокон — 100 кг/см , на с ж а т и е по­ перёк волокон — 30 кг]см я на срез вдоль волокон — 20 кг/см . 7. Д л я сосны первого сорта и дуба второго сорта допускаемые н а п р я ж е н и я на растяже­ ние, изгиб и с ж а т и е вдоль волокон — 70 кг/см , на с ж а т и е поперёк волокон — 25 кг/см , на срез поперёк волокон—25 кг/см и на срез вдоль волокон — 10 кг/см . 8. Д л я сосны второго сорта допускаемые н а п р я ж е н и я на растяжение, изгиб и сжатие вдоль волокон — 50 кг/см , на сжатие и срез поперёк волокон — 15 кг/см . Для сосны второго сорта срез вдоль волокон не допускается. 9. В шкворневых и промежуточных по­ перечных б а л к а х рам вагонов, кроме попереч­ ных б а л о к рам цистерн, а т а к ж е в раме т е л е ж е к и д е т а л я х люлечного и рессорного подвешивания допускаемые н а п р я ж е н и я при­ нимаются равными 75% от величины напря­ жений, у к а з а н н ы х выше. 10. Д л я деталей люлечного подвешивания из стали марки Ст.4 допускаемые н а п р я ж е н и я не д о л ж н ы превосходить установленных д л я стали марки Ст. 3 (см. п. 1). 11. Листовые рессоры, работающие на изгиб, рассчитываются на максимальную ста­ тическую н а г р у з к у с учётом следующих дина­ мических прогибов: а) надбуксовые рессоры грузовых ваго­ нов — 30 мм; б) надбуксовые рессоры пассажирских вагонов — 40 мм; в) люлечные рессоры пассажирских ва­ гонов, считая верхнюю н нижнюю половины 1 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 эллиптических рессор к а к одну рессору, — 30 мм. Н а п р я ж е н и е в металле листовых рессор под влиянием статической н а г р у з к и и дина­ мического прогиба не д о л ж н о превосходить, допускаемых по ГОСТ 1496-42 д л я пробных нагрузок. 12. П р у ж и н ы рассчитываются на к р у ч е н и е предельным грузом, в ы з ы в а ю щ и м их с ж а т и е до отказа. Н а п р я ж е н и е в металле цилиндрических пружин при полном сжатии не д о л ж н о пре­ восходить 5 500 — 6 000 кг/см для пружин из стали диаметром до 30 мм и 4 500 — 5 500 кг/см с диаметром стали более 30 мм П р у ж и н ы ходовых частей вагонов рассчиты­ ваются т а к , чтобы они имели следующие динамические прогибы: а) п р у ж и н ы грузовых вагонов — 25 мм; б) п р у ж и н ы пассажирских вагонов—30 мм. 13. П р и расчёте осей по формулам М П С , учитывающим т о л ь к о статическую нагрузку,, допускаются н а п р я ж е н и я : а) д л я осей вагонов, обращающихся в пас­ с а ж и р с к и х поездах, в шейке при её предель­ ном износе 550 кг/ см , подступичиой части 440 кг/см ; б) д л я осей вагонов, обращающихся в грузовых поездах, в шейке при её предельном износе 700 кг/см , подступичиой части оси 560 кг/см . 14. П р и расчёте осей по более точному ме­ тоду с учётом всех с и л , перечисленных в ы ш е , н а п р я ж е н и я во всех сечениях оси допускаются не более 1 200 кг/см . 15. Значение уменьшения н а п р я ж е н и я или увеличения площади сечения при продольном изгибе деталей, работающих на сжатие, учи­ тывается коэфициентом продольного изгиба (табл. 4). 2 2, 2 2 2 2 2 П р и м е ч а н и е . При расчётах на устойчи­ вость (продольное сжатие) напряжения опреде­ ляются делением приведённого усилия (основного усилия, делённого на коэфициент продольного изгиба) на площадь сгержня брутто. Постоянные условные расчётные величины д л я проектирования рамы 1. Наименьшее сечение хребтовых б а л о к между задними упорными у г о л ь н и к а м и авто­ сцепки д о л ж н о быть не менее 160 см д л я открытых вагонов и не менее 140 см д л я кры­ тых вагонов. 2. Отношение н а п р я ж е н и я в кг/см к бу­ ферному у д а р у в кг в хребтовой балке д о л ж н о быть не более 0,00775. Т а к , н а п р и м е р , суммар­ ное н а п р я ж е н и е в хребтовой б а л к е , вызван­ ное прямым сжатием и изгибающим моментом от эксцентричности с ж и м а ю щ и х с и л , д о л ж н о составлять не более 0,00775 . 80 000 = = 620 кг/см , где 80 000 кг — буферный у д а р . 2 2 2 2 ПРОЧНОСТЬ ОСЕЙ К О Л Ё С Н Ы Х П А Р Междуведомственная комиссия конструкторов трёх бывших народных комиссариатов (тяжёлого машиностроения, среднего машиностроения и путей сообщения) в 1939—1940 гг. снизила допускаемые напряжения: для хребговых балок с 1 400 до 1 200 кг/см* и для шкворневых балок с 1 050 до 900 кг\см-. 1 Оси колёсных пар подвергаются действию: а) статической н а г р у з к и ; б) динамических н а г р у з о к , передающихся на ось от обрессоренных частей вагона; По ГОСТ 1452-42 независимо от диаметра стали и диаметра пружины напряжения, возникаю­ щие от предельного груза, принимаются равными 6 500 кг\см . г 1