* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

728 ВАГОНЫ Крайне нецелесообразно применение одно­ сторонних угловых швов (фиг. 5, е) д л я пере­ дачи изгибающих моментов через их продоль­ ное сечение. В необходимых с л у ч а я х дл я исключения передачи изгибающих моментов через продольные сечения т а к и х швов послед­ ние разгружают постановкой рёбер или других элементов, препятствующих изгибу швов. При соединении встык листов разной тол­ щины несущих деталей (при разнице в тол­ щине листов более 3 мм) более толстый лист а) а) В с л у ч а е действия сил и [моментов в плоскости соединения. При жёсткости соединяемых элементов большей, чем жёст­ к о с т ь ш в о в н а с р е з ( ф и г.^7), в о б ­ щем с л у ч а е = V + т| + г^т. sin (Q,p) кв/см*, (23) •де г) Q — равнодействующая всех с и л , дейст­ вующих в плоскости соединения, в кг; М — момент всех сил относительно центра т я ж е с т и сечения швов в кгсм; моменты инерции сечения, образо­ и / ванного сварными швами относи­ тельно осей х и у, соответственно, в см*; толщина участков этого се­ чения равна расчётной высоте сече­ ния шва hi в см; hi — расчётная высота сечения шва в см. При выполнении шва автоматической с в а р к о й hi = Л ; при выполнении шва ручной с в а р к о й Л; = 0 , 7 Л , где h — наименьший катет расчёт­ ного сечения шва в см; расчётное очертание сечения шва принимают в виде равнобедренного прямоуголь­ ного треугольника; катет этого тре­ угольника определяют, как п о к а з а н о на фиг. 8; li — расчётная длина шва в см, р а в н а я проектной длине, уменьшенной на 2 Л . Швы длиной меньше 30 мм и меньше 4 Л в расчёте не учитывают­ с я . Расчётная длина фланговых швов в концевых з а к р е п л е н и я х де­ талей принимается не более 60Л ; р — р а д и у с , проведённый из центра т я ­ ж е с т и сечения швов к точке ш в а , в которой определяется н а п р я ж е н и е , в см. ш Ш m Ш Ш Ш ——j I штшНшшт [ JL JL Фиг. 5. Соединения угловыми швами, рассчитываемыми на срез К скашивается. Уклон скоса принимается от 1 : 3 до 1:5. Д л я уменьшения внутренних н а п р я ж е н и й и коробления сварных элементов вагона не­ целесообразно увеличивать сечение шва против необходимого по расчёту. Т а к ж е избегают наложения большого количества швов в одном месте. Нецелесообразно располагать сварные со­ единения в сечениях элементов вагона, имею­ щих н а п р я ж е н и я , близкие к допускаемым. При проектировании вагонных конструк­ ций предусматривается доступность и доброка­ чественность выполнения швов; при этом избегают потолочных швов. Ц Н И И МПС и Н И Б Главвагона рекомен­ дуют следующие правила и формулы д л я расчёта сварных соединений (допускаемые н а п р я ж е н и я см. табл. 21). Угловые швы сварных соединений, изо­ б р а ж ё н н ы х на фиг. 5, рассчитываются на срез. В сварных соединениях, изображённых на фиг. 6, наплавленный металл рассматри­ вается к а к элемент, составляющий одно не­ прерывное целое с рассчитываемой деталью; Фиг. 7. Соединения угловыми швами элементов,, жёсткость которых больше ж ё с т к о с т и швов Фиг. 6 . Сварные соединения, швы кото­ рых рассматриваются как одно непре­ рывное целое с рассчитываемой деталью н а п р я ж е н и я в наплавленном металле опреде­ ляются при расчёте самой детали. Н а п р я ж е н и я среза -z для различных типов сварных соединений угловыми швами опреде­ ляют по формулам, приведённым ниже. Фиг. 8. Расчётные очертания сечений швов