* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

704 .где ж х 2 ВАГОНЫ и ж — жесткости, соответствующие с ж а т и ю и р а з ж а т и ю (выпрям­ лению) фрикционных а п п а р а ­ тов в межвагонном соединении; i = 1, 2, 3 . . . — порядковый номер максимума функции с ж и м а ю щ е г о у с и л и я . Интервал во времени между соседними значениями функции сжимающего усилия (от / до i + 1) равен периоду относительных продольных колебаний вагонов при соударе­ нии, который может быть подсчитан прибли­ ж ё н н о по формуле Ф1 11 Фг— коэфициенты, определяемые по фор­ мулам: а-1\ (234) Наибольшее значение сжимающего усилия при соударении двух одинаковых вагонов со­ с т а в л я е т (при i = 1) mx . a . у 2~ Рассмотрение задачи определения усилий т, у п р я ж н ы х приборах, снабжённых фрикцион­ ными аппаратами, при набегании одного ва­ гона на сцеп из двух вагонов приводит к двум диференциальным уравнениям вида: S j + asi — bs = 0; 2 s'z + Is* —ds (230) 1 = 0, Сложность настоящей задачи состоит в том, что найденные корни X/ и постоянные Ci справедливы только до тех пор, пока фрик­ ционные аппараты всех у п р я ж н ы х приборов с ж и м а ю т с я . К а к только с ж а т и е одного из у п р я ж н ы х приборов ( в н а ч а л е первого) пре­ кратится, жёсткость его ж перед обратным ходом ( р а з ж а т и е м ) изменится на ж , что при­ ведёт к изменению коэфициентов (231), кор­ ней X/ и коэфициентов ф^, а следовательно, потребуется определять новые постоянные интегрирования С/ по новым начальным дан­ ным, соответствующим моменту перехода одного из у п р я ж н ы х приборов на обратную деформацию. Д л я у п р я ж н ы х приборов с большим тре­ нием, когда ж составляет по величине не­ большую часть ж (для шестигранных по­ глощающих аппаратов автосцепки СА = 3 ж < 0,2 ж ), при решении задачи в пределах половины периода Т требуется многократный пересчёт корней X/ и постоянных Cj. На фиг. 53 изображён график изменения усилий в первом и втором у п р я ж н ы х п р и б о ­ рах для случая наезда одного вагона на не­ подвижно стоящий сцеп из одного вагона н паровоза. Д л я этой задачи было принято: х 2 2 х 2 г тде 5 X и s — д е ф о р м а ц и и у п р я ж н ы х приборов соответственно первого и второго межвагонных промежутков; 2 m т x = т 2 = 7,14 т т/м\ т/м. сек*/м; сек*/м; ъ = З/ти = 21,42 т г ж' (т! + т ) а ж\ = ж 2 = 600 2 а= Mi Я! ж' — о/с' = 60 2 (231) т 2 d= ж' ; / = т а и ж'—жесткости у п р я ж н ы х прибо­ ров первого и второго меж­ вагонных промежутков; m и / п — соответственно массы перво­ го, второго и третьего вагонов. Решения этих диференциальных уравнений можно искать в виде: s э (Характеристика поглощающих аппаратов принята в соответствии с фиг. 46.) На фиг. 53, а изображены: s — относи­ тельные перемещения первого и второго ва­ гонов и s — то ж е второго и третьего вагонов; x a Si = С cos >•! t + + С cos Х / s = С cos А t + C ф cos X х 3 а 2 х х a 2 2 С + -г t 2 sin / 4 t + С sin А t\ C *+! sin Aj t + + C ф si П X t 4 2 a 4 2 2 (232) t № Q20 W Щ № № W № и СШ) .где C , . . . , C — постоянные интегрирования, определяемые по начальным данным; x 4 A i 11 л а — собственные частоты про­ дольных колебаний системы, определяемые по формулам: HQk Ц0$ № № й20 №№ № № W № Цеел) а+ 1 — У(а 2 (233) Фиг. 53. Деформации и усилия в погло­ щающих аппаратах при наезде одного вагона на два стоящих а + / + V{a на фиг. 53, б — соответствующие величины продольных усилий, действующих между ва­ гонами (для построения этих кривых потре­ бовалось одиннадцать пересчётов корней и