* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки
660 ВАГОНЫ п а с с а ж и р с к и х вагонов д л я среднего с о с т о я н и я рельсового пути должно быть не менее __ 78,5 . 5 *° ~~ 100 200 = 4 В случае вынужденных колебаний ( Я ф 0) общий и н т е г р а л z = CeT qt ^~ У°2 sin (ш f + a) -f- A sin (pt — <р) ( И где А = г V(b* — р ) 2 а Д л я грузовых вагонов п р и рессорном под вешивании со статическим прогибом 20—40 мм количество т р е н и я д о л ж н о б ы т ь Те 78,5 • 5 (20 Z 0 ) + б " 4 1 5 + 42р — — амплитуда а вынужденных к о л е б а н и й ; 2qp + 8 % " Амплитуда = У~Х —2 ? А а Избыточное количество трения в р е с с о р ном подвешивании вагона, большее, чем не обходимо согласно формуле (58), вредно ска зывается на динамических качествах в а г о н а , т а к к а к толчки колёс от неровностей р е л ь с о в , по величине не превышающие силу т р е н и я р е с с о р , передаются кузову вагона ( п а с с а ж и рам или грузу) без смягчения. Ц Н И И МПС и Н И Б Г л а в в а г о н а па осно вании результатов динамических испытаний вагонов рекомендуют д л я новых тележек с повышенными статическими прогибами ко личество трения в рессорах принимать рав ным 4% д л я п а с с а ж и р с к и х и 8% д л я г р у з о вых вагонов. Собственные и вынужденные колебания груза иа рессоре при наличии других видов сопротивлений Важным д л я практических целей я в л я е т с я случай сопротивления, п р о п о р ц и о н а л ь н о г о скорости колебания, что наблюдается п р и некоторых видах гидравлических гасителей колебаний, а также при поперечном переме щении с постоянной с к о р о с т ь ю т р у щ и х с я поверхностей наряду с их движением в н а правлении колебаний г р у з а . Д и ф е р е н ц и а л ь н о с уравнение колебаний груза в эгом случае (при отсчётах г от поло ж е н и я равновесия груза) имеет вид: z* + 2 f z ' + X z = # s i n / > f , ж с имеет максимум при р = И A„„ a x = _ — . , _ — - ' — р е з о н а н с . m 2qV'k*—q* v Из полученного в ы р а ж е н и я следует, что в случае резонанса амплитуда колебаний системы с сопротивлением, пропорциональным с к о р о с т и , имеет конечную в е л и ч и н у . А н а л и з других видов сопротивлений обыч но приводит к нелинейным диференциальным у р а в н е н и я м колебаний системы. Д л я практи ческих целей применяют приближённый метод э к в и в а л е н т н ы х к о э ф и ц и е н т о в за т у х а н и я , предложенный В. Л . Кирпичёвым н развитый И . И . Челноковым. Д и ф е р е н ц и а л ь н о е у р а в н е н и е собственных колебаний груза на рессоре в общем случае сопротивления z " = £ , где F — сила сопротивления гасителя коле баний ( п о г а ш а ю щ а я с и л а ) . У м н о ж а я правую и левую части на dz = = z' dt получим F z' dz' + l*zdz = - z'dt. t M a И н т е г р и р у я это уравнение почленно в пре делах отлого ц и к л а , т . е. от момента f — 0 = z и г' = 0 до f = 7\ z=z — Д z и z ' = 0 , z n H -v., ; г д е q = 2М 1 = А* М И = Ляс М получим г с — коэфициент гашения (остальные обозначения те ж е , что и выше). В случае собственных колебаний (И = 0) и слабых гашений q < Х и л и с <4жМ общий интеграл 2 j z' dz> + X" j n zdz = j Fz' dt. д г = С<Г 'sin И + а), ГДе О) = КХ — Л 2 ; С и а— постоянные интеграции. В частности, при t = 0 z = 0 и z' = 0 9 Вводя обозначение R = X« j* F z ' dt, имеем о Rn 2 2 - [ ( * я - ^ - ^ ] - ~ м* Я z 0 =flo) Р е ш е н и е м полученного к в а д р а т н о г о урав нения относительно Д г я п л я е т с я z — ae ?/ sino)f, геометрической или, вводя формулам, Дг упрощение по приближённым Амплитуда прогрессии ~—7 = е щ убывает в —декремент колебания; — декремент з а т у х а н и я . Дг Ml?z H