* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

334 ПАРОВОЗЫ прямыми, получаем пределы возможных изме­ нений нагрузок точек подвешивания А, В, С. З н а я проектные нагрузки иа группы рес­ сор R R и R , можно провести п р я м у ю (?//, и отрезки НК, КМ и М О в масштабе дают значение проектных н а г р у з о к . У к а з а н н а я диаграмма позволяет опреде­ лять, к а к отразится изменение н а г р у з к и одной точки рессор на нагрузки других точек. Определение точки приложения равнодей­ ствующей силы в сбалансированной группе рессор. В сбалансированной группе рессор равнодействующая всех в е р т и к а л ь н ы х дав­ лений Q, передаваемых через рессоры, зани­ мает вполне определённое положение, не з а ­ висящее от изменения нагрузок любой рес­ соры, входящей в данную г р у п п у . lf 3 5 Координату х равнодействующей R от произвольно выбранной вертикальной плоско­ сти уу определяют из в ы р а ж е н и я X = Qi*i + Q * + Q ~ Qi + Q 4- Qa .— Л+ * а+«А2 2 3 а а х 2 Если передняя ось соединяется продольным балансиром с бегунком, к а к показано на фиг. 29, то при вычислении коэфициентов а т вместо е = — надо брать 2z . 1 2 t Фиг. 29. К расчёту сбалансированной группы рес­ сорного подвешивания Подсчитанные Д . А . значения коэфициентов т а б л . 7. Кислик ( Р И И Ж Т ) а приведены в Таблица 7 Значения коэфициентов л Фиг. 28. Схема определения точки приложения равнодействующей в группе трёх рессор Число балансиров а 1 Обозначим (фиг. 28) £ 2 1 1-Г«1+»1«в 1+4 3 I +t e +>i>|B« t t отношение т i = n плеч I * = Т балансиров а х 1 и е и реакции рельсов на колёса через П , Я , / 7 . Тогда величина равнодействующей х 2 Э < Ч >i 1+e, + t t 4 t «i l-Mi-r>i>t+'i'i « B R = Qi + Q + Q = Qi + 4 Qi + Ч 4 a e Qii «• н а г р у з к а на первое колесо Qi = * 1 + с !• А "Г *1 "Г е е , 1 2 с : «* - 1+>I+Bi« a +6,8^8,8,8, г 6,8,8, l+ii+MiT«i»|(| н а г р у з к а на второе колесо Q 2 = S I Q I = R 1+ нагрузка на третье колесо ч + чч 1 2 С 9 Жёсткость сбалансированной группы рес­ сор ( т о ч к и ) . Надрессорное строение п о к а з а н о на фиг. 30 прямой АВ. Под влиянием дей­ ствующих сил точка С п р и л о ж е н и я равно­ действующей групповой нагрузки R переме­ стилась на величину &. Самое перемещение Qn = £ 2 Qa = Я Таким образом, усилие, приходящееся иа к а ж д о е колесо, равно произведению равно­ действующей всех вертикальных сил R, дейст­ вующих на сбалансированную группу рессор, на один из коэфициентов с о п р я ж е н и я рессор; Qi = Q = й ^; a а Q = а 3 3 R и т. д . , Фиг. 30. К определению жёсткости сбалансированной группы рессор где 1 а, = J + Ч 4- М 1-2 а* = 1+ £ -1 1+ Ч + е 1 + ЧЧ надрессорного строения в положение A B t составилось из поворота надрессорного строе­ ния в о к р у г точки С и в е р т и к а л ь н о г о переме­ щения й. Сумма моментов с и л относительно точки приложения их равнодействующей р а в ­ на нулю, поэтому поворот о к о л о точки С не t г