* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

262 Д л я центровых шеек"ведущих колёс: при режиме I Я где Р сц с р ПАРОВОЗЫ По уравнению (9) (55) тогда Х сц = -0,53 (Р +Х ), щ сц = -0,707 сц -у^Т- « - 0,707 . 20,28 • 21,9 = — 314 кг, M m i n = - 0.966 —~ Х (Р пх + Х) (56) = 0 , 9 [ ( - 23 228 - 1 179) 59,5 + кгсм. + (13 912 — 314) 41,8] « — 795 449 Х сц = -0.259 -£»»»г. Р П Х (57) в = 0.88Я 2 Ц ) И Момент сопротивления сечения шейки W * 1 2 . 5 ' - 5* j CJW> (при <* = 250 лш и 4 12,5 внутреннем диаметре сверления оси d » 100 д м ) . Напряжения изгиба в новой шейке = 5 2 9 I 2 ш 0 Х = — о> г [0,259 т — (т ш ш — (58) -min - ^max M 1 756 301 , . , , . - Лт д ) (0,866 X + 0,966 (л)]; min - 795 449 - TbW,2~ " " О «*/««•• при режиме 2 (59) Х а р а к т е р и с т и к а грения не должна превы­ ш а т ь : при режиме 1—ББкгм/см* сек, при р е ж и ­ ме 2—110 кгм/см* сек. Ч исленный пример расчёта колёсных пар паровоза Л типа 1-5-0 по методу Ц Н И И МПС ( т а б л . 24). Расчёт шейки ведущей оси Сечение 1 — 7 , режим 1 работы паровоз* = 20 км\час, е = 0,6) (V = Запас прочности иэ выражения (20) *-1 п =» — __ а у + __ где предел усталости при симметричном цикле »_1 = 2 400 кг (ем*. Для рассматриваемого сечения Л„ •= 1 (так как концентрация напряжения отсутствует) поправоч­ ный коэфициент в «= 0,58, неличина 1 — Д » 0,95, амплитуда цикла g max ~ *mln 1 В = '48,5+520 2 834 KsfCM', в Максимальный изгибающий момент по уравне­ нию (1) тах * 04 [ ( Р „ х + X ) S. + Х S , ] , м с ц предел усталости а т при пульсирующем цикле о = = 40 кг/мм'; — среднее напряжение: m где Р п х — горизонтальная составляющая силы па­ ра по уравнению (2); « — 0,65 - Р = - 0,65 • 46 456 ~ - 30 136 кг. ц ° " "max + mln 2 g = 1 148,5 - 520 2 - 3 1 4 , 2 5 кг/см'. Запас прочности 2 400 1 2^2_400 - 4 ООО з 0,58 • 0,95 " ' " 4 ООО 8 3 4 + Горизонтальная составляющая сил инерции ша­ тунного механизма по уравнению (3) X - «»» г [ т - X ( т - к т )] « ш ш д = 21,9 [75,74 - 0.129 (75,74 - 0,63 - 32,31)] = I 502 кг. Горизонтальная составляющая сил инерции сцепных дышел по уравнению (4) х = 1,52. Сечение 1 — 1 (середина шейки), режим (V = 80 км(час; ? = Q) работы 2 По уравнению (10) М а х сц = —р " ' = 20,28 • 21,9 = 444 кг, J r = -0,92 (XS, + X C 4 S ) e тогда м тах = - 1,04 Г ( - 30 136 + 1 502) 59,5 + кгсм. + 444 • 41,81 = 1 756 301 Минимальный изгибающий момент / — 1 по уравнению (5) M в сечении X )S ] eii t t где по уравнению (11) X = — ш* [ т + X ( т - к т ) ] = = - 350,5[75,74 + 0 , 1 2 9 ( 7 5 , 7 4 - 0 , 6 3 • 32,31)]. X = — 29 049 кг. По уравнению (12) Г ш ш д m ! n - 0 , 9 [ ( P n x + X ) S , + (Рсц+ Х тогда м сц = - ^ Х щ u>«r = - 20,28 • 350,5, = - 7 108 кг, 41,8) = где ^пх = - 0 , 5 Р ц = - 0,5 • 46 456 = - 23 228 кг. По уравнению (7) Х ~ - 0,707 • ">"г [ г п + р'(т - *гп )] = р пх тах = - °' 9 2 ( - 29 049 - 59,5 - 7 108 = 1 863 509 кгсм. ш ш д По уравнению (13) ^mln 0,55 QS + V ( S l = - 0,707 • 21,9 Г75.74 + 0,006 (75,74 — - 0 , 6 3 - 32.31)] * - 1 179 кг. По уравнению (8) Р ц = - 0,707^=-1(Р +Х) = С лх - S ) |l - £j + + 2,03V C 4 (S, - S ) (l • = - 0,707 5-^-1 5 Р сц ( - 23 228 - 1 179); = 13 912 кг. где по уравнению (14) Y = » г [ ( т - к т ) (X + (x)» + x] = = 350,5 [(75,74 -- 0,63 . 32,31)x X(0,129 + 0,006)» + 17,52] =* 6 492 кг. ш ш д