* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

258 а ПАРОВОЗЫ Величина эффективного коэфициента кон­ центрации напряжения к находится из вы­ ражения * а - * < * . в - 1 ) + 1 ' " д ( 1 9 А ) — эффективный коэфициент к о н ц е н т р а ц и и , определяемый выше; применимость этой формулы ограничивается теми режима­ ми, когда £ (1 °т > (для сечений без концентрации к = 1). Здесь £ — поправочный коэфициент для соот­ ношений диаметров ступеней вала, отличающихся от 2, определяется по фиг. 63; fc — эффективный коэфициент концентра¬ * ции в галтели, при соотношении D диаметров ступеней = 2 по фиг. 62. a Д) в * (23) где °ms~ 15 -г 18 кг/мм*. стали 37 кг/мм ; Д осевой стали л я 2 принимается Подсчитанный указанным способом запас прочности в шейках осей должен быть: Для режима 1 (большое наполнение и малая скорость) У шеек В середине шейки Не ниже 1 ,4 » » 1,05 В галтели шейки Не ниже 1,8 * > » 1,1 ifi V V V V V V <7 V VM Д л я режима 2 (езда при закрытом регуляторе и конструкционной скорости) У шеек В середине шейки Не ниже » » В галтели шейки Фиг. 63. Поправочный коэфициент для определения эффективного коэфициента концентрации напряже­ ний у валов с различными соотношениями - j - Изношенных . . 1,5 Не ниже 2,0 1,10 » » 1 ,2 Запас прочности определяется из выраже­ ния Д л я ведущей оси, если она может я в л я т ь с я направляющей при проходе к р и в о й , запас (20) прочности принимается для новой шейки не л =* 2з -1" ниже 1,7, для изношенной шейки не ниже 1,15. Исследование влияния запрессовки на е(1-Д) где прочность детали. Ввиду отсутствия точных c _ j — предел усталости при симметричном данных о влиянии запрессовки на величину ц и к л е , определяемый механически­ эффективного коэфициента концентрации в ми характеристиками материала. г а л т е л я х пальцев и осей, в вышеприведённых Д л я осевой стали о = 2 4 кг/мм*; нормах расчёта Ц Н И И это влияние учитыва­ лось значением поправочного коэфициента е. о — п р е д е л усталости при пульсирующем принять для углеродистых сталей цикле, д л я осевой стали а = 4 0 лкг/мм*', Если коэzm — среднее напряжение в кг/мм , подсчи­ е » 0,7, а влияниеD запрессовки оценитьзначе­ фициентом запаса 20%, то расчётное тываемое по формуле ние г = 0,7/1,20 к 0,58. Исследования напряжений в паровозных max min (21) осях и пальцах методом фотоупругости, проведённые Б . А. Мейснером ( Ц Н И И МПС), амплитуда цикла в кг/мм*, опреде* показали, что запрессовка значительно увели­ чивает эффективный коэфициент концентрации ляемая по формуле напряжения прн изгибе по сравнению с тем, max 'min что имеет место в переходных г а л т е л я х , уда­ (22) лённых от узла напрессовки. При изгибе запрессованной оси (пальца) у границы сту­ е — поправочный коэфициент, зависящий пицы возникает дополнительная концентрация от абсолютных размеров детали; при­ напряжений, причём на стороне сжатия на­ менительно к существующим в настоя­ п р я ж е н и я оказываются более высокими, чем щее время размерам осей и пальцев его можно принять е = 0,58 с учётом влияния на величину запаса проч­ * При —— < ^ - ^ — — ( — 11 запас прочности, увеличения концентрации в галтели от запрессовки; ности определяют по формуле (1—Д)— коэфициент поверхностной чувстви­ тельности, учитывающий влияние на (23А> п прочность обработки и состояния по­ верхности; (1 — Д ) ж 0,95; + — х 0 о