* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

КОЛЁСНЫЕ ПАРЫ 257 максимальный изгибающий момент в сече­ нии 1 — 1 определится: М т а х = - 0 . 9 2 (XS 2 X + X „S ); C 2 (10) х = -" 'К7 + Ч x = - - - g ш Т Ш Ь^а)]; (И) ( 1 2 ) сечении и в расчётных т о ч к а х окружности поршневой шейки ведущего п а л ь ц а за один оборот колеса д л я паровоза серии Ф Д . К р и ­ вые на фиг. 61 построены В. А. Крыловым ( Ц Н И И МПС) и показывают, что при ра­ боте паровоза по режиму 1 н а п р я ж е н и я в г c y Минимальный изгибающий же сечении (фиг. 60): M m i момент в том „ = - 0.55 Qs + Y (S - 5 ) ( l - - - j ) + г + 2,03 K ^ ( S _ S ) 3 , (13) сил (14) где Y — вертикальная составляющая инерции шатунного механизма У С «*' [ ( и » - к т д ) ( + г0 + * ] ; х я У ц — вертикальная составляющая сил инер­ ции сцепных дышел: Ус = ^ Ч а ^г. (15) Фиг. 61. График изменения напряжения изгиба в шейке и поршневом пальце ведущей оси паровоза серии ФД Д л я сечения шейки 2 — 2 (фиг. 60) (посре­ дине переходной галтели) изгибающие момен­ т ы при режиме 1 определятся: ^тах 1-02 [(Р e пх + 1 X) (S > x - 0,5 / ) + (16) + X ,(S -0,5/)] пх е'де Р определяется по формуле (2), X — по формуле (3), Х — по формуле (4), / — длина ЕЦ ш е й к и ОСЙГВ см. Минимальный нии 2—2 М т { п изгибающий момент в сече­ пх = 0,78 [(Р + X) (S - 0,51) t > i + 17 + (** + X ^ ( S . - 0 5 i ) ] < > где Р определяется по формуле (6), X — по формуле (7), Р —по формуле (8) и Х — по формуле (9). Расчётные формулы при режиме 2 (езда с закрытым регулятором и V д л я сечения пх сч с ц m a x шейке и пальце изменяются по знакоперемен­ ному ц и к л у . Определение запасов прочности. З а п а с ы прочности при установившихся режимах дей­ ствия переменных напряжений определяются по пределам усталости. Величина предела усталости существенно зависит от ряда ф а к т о р о в , в том числе от концентрации н а п р я ж е н и й в местах переход­ ных сечений д е т а л и . Д л я осей и пальцев зоны концентрации напряжений располагаются у переходных г а л т е л е й . При этом величину эффективного коэфициента концентрации д л я уступа оси или пальца с галтелью (переход от ш е й к и к средней части оси или переход между цен­ тровой и поршневой шейками ведущего п а л ь ­ ца) можно определить в зависимости от отно- , R D ш е й к и 2 — 2): Af m a x шений -j; 1 ^ и сорта стали по кривым, по­ = - 1 , 0 1 [ X ( S —0,5/) + + X C I f казанным на фиг. 62 и 63. (18) — (S -0,5/)], 2 где X определяется по формуле (12); по формуле (11), Х СЦ ^min= 1.3[-(Q-° *-0.5ж/) 2 (5-0.5/)+ (19) CJf + Y(S -S)+Y (S 1 C4 2 - S ) j , где Y определяется по формуле (14), a Y — по формуле (15). Здесь Q — н а г р у з к а от колеса на рельс в кг. На фиг. 61 представлены изменения нор­ мальных напряжений в расчётных точках окружности шейки ведущей оси в среднем её 17 Том 6 0.5 Q OftOJO 0JS 0,28 ОР 8,38 OJf O/ti OfiS^ Фиг. 62. Эффективные коэфициенты концентрации напряжений при изгибе для валов переменного сечения из стали различной прочности (ал ) ч