* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

236 ПАРОВОЗЫ Уравнения изгибающих моментов, действующих в поперечном сечении между связями ( ф и г . 3 2 ) М М М Введём обозначения: — и з г и б а ю щ и й м о м е н т на п р а в о й с в я з и ; — и з г и б а ю щ и й м о м е н т на л е в о й с в я з и ; — и з г и б а ю щ и й момент в сечении, находящемся на р а с с т о я н и и к о т п р а в о й с в я з и ; / — расстояния м е ж д у связями. Опытное определение напряжений в раме \\ паровоза при подъёмке на домкратах Д л я проверки напряжений в элементах рамы при подъёмке иа домкратах в 1934 г. были проведены испытания рамы паровоза серий Ф Д и ИС [24j. Рама паровоза оборудовалась тен­ зометрами. Схема установки приборов на раме паровоза серии Ф Д показана на фиг. 33, там же приведены значения н а п р я ж е н и й , замеренные при подъёмке. В 1947 г . Коломенский завод производил испытания гибких опор и рамы паровоза се­ рии Л при подъёмке на д о м к р а т а х . п л 1С М = (М -м ) К Л п ^+м . п Затем строим э п ю р у изгибающих моментов ( ф и г . 32) в тонно-метрах и с ж и м а ю щ е й силы в под­ косе в килограммах. 1 П п 79) 8,88тм(Щ 19тм (28,00) Ф и г . 32. Э п ю р ы и з г и б а ю щ и х м о м е н т о в в р а м е и с ж и м а ю щ е й с и л ы в п о д к о с е (в с к о б к а х д а н ы в е л и ч и н ы п р и е д и н и ч н ы х н а г р у з к а х Ri = R =\) t \Втм[Щ00) Н а п р я ж е н и я в р а м е н п о д к о с е ( ф и г . 32) Сечение а х Расчёт хвостовика рамы Расчёт хвостовика рамы (фиг. 34) произ­ водят на двойную силу т я г и паровоза Р , кроме того, на хвостовик действует* силавеса N, передающаяся через заднюю опору к о т л а , и в е р т и к а л ь н а я р е а к ц и я Г от опор зад­ ней т е л е ж к и . Наибольшее суммарное напряжение в"месте заделки хвостовика в раме (сечение \ A A) считая ж ё с т к у ю з а д е л к у Y м а х w7' сечение с 49 - 28 200 ГШ , , 1 1 9 п 0 л К С / , С М , ; (М л -М )~ п + Uv 3 м п (23,65 +13,22) 1 520 13,22 28 200 М с Р А + м ТА W сумм = р + а = 150 к г / с м » ; с е ч е н и е п е р е д н е й к о н с о л и Oj ( ф и г . 32) М ъх ff Напряжения сжатия в подкосе _ х, 1 ,31 - 28 700 = 850 * ~ FT ' "44^ С Ж = " w~ = 28 • 28 700 = 765 1 050 кг1ем*. Обычно принимают Р = K 2F к. кг\см . г Критическое напряжение в подкосе и запас п р о ч н о с т и на п р о д о л ь н ы й и з г н б Гибкость подкоса где F — наибольшая сила тяги по сиеплению; F — площадь поперечного сечения обоих хвостовиков, моменты изгиба в се­ чении А А; A х - « 1;>вз87. d 7,5 Критическое напряжение для стального подкоса Q i:p = 3 100 — 11,4Х = 3 100 — — 11,4 • 87 = 2 000 Запас прочности 9. ППП кг/ем*. — момент в сечении И М М РА = Р1 АА от силы Т. Силу Т принимают равной статической н а г р у з к е , увеличенной на 25% (с учётом сил инерции). Сила N может быть определена как р е а к ц и я шарнирноподвижной опоры балки, заделанной на другом конпс и сечении АА, Х ТД Тс М