* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

Таблица 38 Применяемая длина свечи в зависимости от проектной глубины скважины Проектная глуEHIII скважины, м до 50 1С0-200 200-SoO fion-ato 13,5-18 900-1300 1300 - 2 0 0 0 Длина свечи, м 3 6 9-13.5 18-24 18-28 3) ветровая нагрузка, вьгзызающая дополнительные усилия в стержнях копра и с т р е м я щ а я с я опрокинуть его. Э т о необходимо у ч и т ы в а т ь в районах с одним преобладающим направлением ветра и устанавливать буровые коп­ ры регбром к направлению ветра; 4) свечи, установленные в вышке, увеличивающие усилие опрокидывания копра. Д л я обеспечения устойчивости копер укрепляют р п с т я ж к а м и . Грузоподъемность бурового копра выбираю г с учетом наибольшей нагрузкн на крюк н грузоподъемности лебедки. Н а и б о л ь ш а я нагрузка на крюк каната лебедки ( Q * p ) определяется по формуле: O где LTP = TQ 1 O--BCC наиболее тяжелой колонны труб в с к в а ж и н е , наполненной промьшочнмм раствором, или в сухой с к в а ж и н е , кг; 9 — коэффициент, у ч и т ы в а ю щ и й силы трения колонны о стенки с к в а ­ ж и н ы и прихват ее породой при подъеме, ¥ — 1 , 5 — 2,0 в за­ висимости от глубины с к в а ж и н ы и характера проходимых пород. Грузоподъемные операции производятся на прямом канате, когда груз на крюке не превышает грузоподъемности лебедки, или с применением по­ лиспаста ( т а л е в а я оснастка) в случае, если груз на крюке превышает грузо­ подъемность лебедки. Число ходовых (подвижных) струн талевой оснастки подбирается в за­ висимости от нагрузки на крюк н грузоподъемности лебедки по формуле: Окр Окр т= где Р л Л или Р = я т < 1 , т— число ветвей ( с т р у н ) каната талевой оснастки, за исключением ветви, наматываемой на барабан н ветви мертвого конца каната; PA ~~ грузоподъемность лебедки, кг; I — к. п. д. талевой оснастки (табл. 3 9 ) . 1 Таблица 39 Значение коэффициента полезного действия ц талевой системы прн применении стальных канатов 1 IIUMO роликов 3 3 4 5 б S К. п. д. 150 талевой системы. 0,94 0.92 0,90 0.89 0.87 0,84