* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

двух вариантов конфигурации поверхности вращающегося "образца (вязкость г\ масла в сантипуазах; п в об/мил; удельная нагрузка р в кГ/см ). Началу испытания предшествует длительная приработка; режиму 2 приработки соответствуют большие значения параметра параметра ^ . Испыта­ ние проводится в порядке возрастания нагрузки, т. с. уменьшения Кривые на фиг. 1GG и 167 показывают, что вращаю­ щаяся поверхность, представляющил собой три отдельных квадрат­ ных площадки, обусловливает более низкио копффициентм трения m * (О 0.07p 0>07р Фиг. 167. Зависимость коэффи­ циента трония / от параметпри трений меди по кар0,07р биду иольфрама n среде жидкой эвтектики натрий — калий при томпоратуро 250° поело приработ­ ки п течение шести дней (нонерхпость X). ра Фиг. 166. Зависимость коэффициента тре, ЦП вия / от параметра ^ ^ прп трений меди по карбиду вольфрама в среде жид­ кой эвтектики натрий — калий (поверх­ ность F , температура среды 250°); цифры у кривых обозначают длительность при­ работки в днях, предшествующей опыту и большую грузоподъемность трущейся пары (т. е. меньшее значение ^ до повышения коэффициента трения), чем поверхпость с 16 пол­ ными и 16 частичными радиальными напайками. Среда натрий — калий обоспечиваот более высокую грузоподъем­ ность этой пары: значение безразмерного параметра ^ ~ , соответ­ ствующее увеличению коэффициента трепия, меньше (фиг. 168), чем в среде веретепного масла, несмотря па его более высокую вязкость при рабочей температуре (вязкость воретеппого масла равпа 3,0 сантипуаза при 100° и вязкость жидкой эвтектики натрий — калий 0,34 сантипуаза при 250 ). Коэффициенты трепия поверхностей из аустепитной нержавею­ щей стали 18/8 (18% хрома и 8 % никеля) в среде жидкого натрия> служащего теплоносителем в реакторах, приведены в"табл. 89 [ И ] . Теплоноситель перекачивается насосами, подшипники которых не г е 191