* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

440 мм. Коэффициенты трения покоя определялись после пеподвиж­ ного контакта длительностью 2 сек.— 16 час. Удельная нагрузка та же. Нижние образцы (направляющие станины) были изготовлены из чугуна СЧ 21-40 (HB 180), рабочие поверхпости подвергались шлифованию до чистоты 7-го класса, а верхние — пришабривались после установки на каретку. / Q2 0,15 Q1 0,05 2 3 - 1 г 'V 5 • — — 1 •h. —- irr ZOO Ш 600 800 1000 VMM/MUH 0 Фиг. J43. Записимость коэффициента треиия / от ско­ рости скольжепия v графитировапных материалом при движении но чугуну СЧ 21-40; 1 — чугун; 2 — графитированный материал Д ; з — железографит; 4 — A T M (графитированный антпкорронийиый тепло­ проводный материал); s — бронэографит. На фиг. 141 показана зависимость коэффициентов трения метал­ л о в от скорости скольжения, па фиг, 142 — пластмасс в паре с чугу­ ном, а па фиг. 143 — графитироваипых материалов в сочетании с тем же чугуном. В этой 'серии испытаний пара фторопласт-4 — чу­ гуп характеризуется наименьшим коэффициентом трепия. Бронза пе имеет преимущества перед чугуном в паре с тем же чугуном, но баббит и цинковоалюмипмепыо сплавы имеют значительно меньшие коэффициенты трепня. Более высокие коэффициенты трепия дают текстолиты в паре с чугуном, причем переход к гидродинамическому трению для текстолитов, кордоволокпита и смолм-68 происходит при более высоких скоростях, что объясняется большей шероховатостью поверхности пластмасс. КОЭФФИЦИЕНТЫ ТРЕНИЯ В ЗУБЧАТОМ ЗАЦЕПЛЕНИИ Крутящий момент в зубчатом зацеплении тратится на: 1) сопротивление взбалтыванию и разбрызгиванию масла; 2) трепие профилей зубьев. Коэффициент трония на профилях зубьев и (129) где и — отношение момента, затрачиваемого па трепие профилей зубьев, к крутящему моменту, передаваемому зубчатой парой; г|) — параметр, зависящий от геометрии зацепления. 1 7 6