* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки
ность функции коэффициента треиия от безразмерного параметра грузоподъемности для подшипппков различных геометрических размеров и отношений 1/D [27]. Из фиг. 128 видно, что для невысоких зпачспий безразмерного параметра зависимость коэффициента трепия хорошо аппроксими руется формулой Гюмбеля-Фальца / = K y^ft
,
(127)
в которой для полных подшипников можно приближенно принять К = К = 3.
г 2
q
о
Кривые /А|> и / Aj> = y= пересекаются в точке £ = 1, где происходит перелом в течении кривой, что дает возможность количе¬ ственно разграничить области гид родинамического и полужидкост ж ного трения:
i
™ р динамическое трепие; ï = Tjîr > i ; / . « « з | / ^ - п о лужидкостное трение. Экспериментальные кривые за висимости коэффициента трения
0 1 3.0
3,0 i
Z
ч
з
i
от параметра ^ в области пере Фиг. 128. Зависимость коэффициента ходного режима (г) в кГсек1м*> о трояия ffty от параметра грузо1 в 1/сек, р в кГ1см )у полученные при испытании подшиппиков из подъемности ^ по данным экспери различных антифрикциоппых ма ментов разных исследователей. териалов, изображепы на фит. 129 [28]. На фиг. 130—132 показаны зависимости коэффициента трения от угловой скорости вала для трех случаев подшипников прокатных станов [ 2 6 ] . Правая ветвь кривой па фиг. 130 хорошо аппроксими руется уравнением / = 3 | / ^ , это означает, что подшипник элек тродвигателя прокатного стана работает на режиме полужидкостного трения. То же самое можно сказать про подшипник опорного валка прокатного стана, для которого кривая зависимости коэффициента трения от скорости вращения цапфы приведена на фиг. 131. Рабочий участок кривой коэффициента трения на фиг. 132 для подшипника редуктора отвечает закопу гидродинамического трения
2
7
~
*
167