* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

для установившегося процесса прокатки — коэффициентами трения, определенными методом максимального угла касания и методом торможения в валках клещевым захватом (табл. 30, 31 и 34 и фиг. 59, 6 2 , г, 68 и 69), если дет длительной пробуксовки валков. Все остальные методы являются неточными и лишь в некоторых случаях могут быть использованы для анализа качественных зависимостей коэффициен­ тов трения от различных факторов. 2. Коэффициент трепия в момент захвата металла валками выше, чем в установившемся процессе прокатки. 3. Для прокатки без смазки в случае пластического контакта при постоянном пределе текучести материала должна соблюдаться незави­ симость коэффициента трения от давления: а 0,2 г Дв 0о,2 предел текучести материала; а и ß — постоянные, связанные с механическими и физическими характеристиками трущихся пар (см* гл. I ) . — Кажущееся несоответствие результатов Павлова и Гета этому закону (фиг. 59—62) — падение коэффициента трепия с ростом давления — объясняется возрастанием предела текучести неодно­ родного материала с повышением давления на образцы в процессе испытания. 4. G повышением температуры при горячей прокатке металлов коэффициент трения сначала растет, затем падает, переходя через максимальное значение при t = 600 ч- 700°. 5. Коэффициент трения при прокатке зависит от состояния поверхности: он повышается с увеличением слоя окалипы и шерохо­ ватости. 6. Коэффициент трения зависит от скорости прокатки, при скорости 1—2 м/сек он переходит через максимальное зна­ чение. 7. Не рекомендуется пользоваться эмпирическими количествен­ ными зависимостями коэффициента трения от различных факторов. 8. Наклеп несущественно влияет на коэффициент трения. Истечение Коэффициенты трения при истечении находят по деформации в зависимости от давления истечения (табл. 39). Волочение Зависимость коэффициента трения от обжатия при волочении проволоки из различных металлов приведена в табл. 40—42. 90