* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

532 Ч. V. Расчет самолета жений сдвига * в стенке. Это значит, что на каждую заклепку будет дейст­ вовать максимальная отрывающая сила (t—шаг заклепок; п — число швов), равная Кроме того, д л я предварительного подбора заклепок крепления стойки к стенке из Д16 существует следующая приближенная эмпирическая ф о р м у л а : 1 Р -^Ь\Ш Ш : 2 (64) см по формуле ( 6 4 ) получается, что Например, при шаге t- 0 , 1 / и F=\ подбираться на усилие 540 кг. В случае двух­ каждая заклепка должна рядного шва и двухсрезных заклепок эту цифру надо разделить на 4. Теоретически напряжение сдвига, вызываю­ щее общую потерю устойчивости стенки совмест­ но со стойками, может быть оценено по формуле ^ к р - 1 7 , 7 . - I/ (— | . (65) Л2й При определении момента инерции стойки J следует пользоваться указаниями, сделанными выше. В случае наклонных стоек у г о л а, наклона волн после потери устойчивости почти точно равен половине угла / (фиг. V . 8 7 ) , если угол р отличается в 3 л ю б у ю сторону от 90° на угол порядка 30° (см. указанные на стр. 520 пределы изменения угла * для прямоугольного контура). Фиг. V. 87. Г лава I I I РАСЧЕТ П О Д К О С Н О Г О КРЫЛА Наиболее распространенная схема ферменно-балочного (иначе комбиниро­ ванного) крыла изображена на фиг. V . 88. Если пренебречь с. н. второго порядка малости, как это обычно и делается на практике, то система будет с. о. при условии, что обшивка полотняная и внутренняя ферма — ординарная. НП Фактическое направление Расчетное направление Фиг. V . 88. Фиг. V . 89. Расчет начинают с вычерчивания в масштабе V i o — V 2 0 в трех проекциях расчетной силовой схемы крыла, на которой лонжероны заменяются линиями ц. т. их сечений, а внутренние расчалки и раскосы — осевыми линиями, про­ веденными через точки пересечения а с лонжеронами (фиг. V. 8 9 ) . ПолучаюJ A S , ноябрь 1939 г. Исследования прочности тонкостенных конструкций Сборник переводов, стр. 85, Оборонгиз, 1938. 1 2 крыла н фюзеляжа.