* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

526 Если стенка д о самого разрушения не теряет устойчивости, среза на каждую заклепку при однорядном заклепочном шве Рп=?(Ъ= QtS „ , ve р то усилие д t =Е<2-г, Л (55) ./ред где т — напряжение сдвига в стенке по линии шва; 5 — редуцированный статический момент относительно всех элементов полки, присоединяемых к стенке швом (на фиг. V . 80 эти элементы з а ч е р н е н ы ) ; р е д нейтральной оси рассчитываемым , , D Л)ед т гпах т £ „ i\ л • л п\ коэффициент Р = — — »->редЯ = ср , близкий к единице (1,1—1,2), для с л у ч а я дву- тавровой балки с т я ж е л ы м и п о я с а м и ; / — шаг заклепок; /г — высота сечения без горизонтальных п о л о к (см. фиг. V . 7 6 ) . При двухрядном или трехрядном шве у с и л и е Р будет в два или три раза меньше. Если заклепка д в у х с р е з н а я , то на к а ж д у ю п л о с к о с т ь среза придется половина Р . Если стенка теряет устойчивость при сдвиге, т о сила на каждую заклепку будет несколько больше, чем по формуле ( 5 5 ) , а именно зк зк P 3K = tbV x + (Ttgb t — x )*~=ktfQ-j Kp (55а) или при несколько иных теоретических предположениях k.#Q , (556) где коэффициенты'^] и k >lВеличины k\ и k зависят от у г л а наклона 6 гребня волны к линии з а к л е п о ч н о г о шва и соотношения т и т . П о линии стыка полок со стенкой у г о л б = л , т. е. у г л у наклона волн к п о л к е , а для стыка стойки со стенкой у г о л 6 = 9 0 ° — з . При 6 = 4 5 " н а п р я ж е н и е т - » 0 и [1=1 (тонкая стенка, и мощные п о л к и ) о б е формулы дают одинаковые значения для Р , поскольку ^ = # 3 = 1 , 4 1 . Э т о значит, что потеря устойчивости стенкой вызывает догрузку з а к л е п о ч н о г о шва по сравнению со стенкой, не теряющей устойчивости, в 1,41 раза. Величина т , с т р о г о г о в о р я , переменна как в д о л ь линии шва (вследствие конечной жесткости поясов на и з г и б ) , так и по высоте стенки (вследствие интерференции силовых п о л е й сдвига и изгиба в с т е н к е ) . Однако в запас прочности значения г м о ж н о брать по фиг. V . 73. При нор­ мальном напряжении растяжения а в стенке (или в обшивке крыла, если рассчитывается заклепочный шов на к р ы л е ) из ф о р м у л ы . ( 5 5 6 ) следует, что 2 2 к р 1 к р з к к р к р на каждую заклепку придется сила Г р«=У i [v+(i--f)- o + g (55в) В данном случае принято, что заклепочный шов перпендикулярен линии дей­ ствия напряжений растяжения с. Как и, так и ^ берутся номинальными, г. е. без учета увеличения вследствие наличия отверстий. Вследствие прогибов полок от натяжения обшивки наиболее нагруженными б у д у т заклепки, р а с п о л о ж е н н ы е в б л и з и вертикальных о п о р — стоек, так что средняя сила среза, подсчитанная по ф о р м у л а м (55а и 5 5 6 ) , д о л ж н а быть Если лист имеет на стойке стык. и (64). 1 Если этого нет, то см. формулы (62)