* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

Гл. I. Расчет монококового крыла 497 пластически деформирующиеся волокна материала нельзя отождествлять с пуч­ ком параллельных, не связанных друг с другом стерженьков, не способных ра­ ботать на сдвиг. В действительности д а ж е при большой пластической деформа­ ции изгиба волокна материала представляют собой жесткую кристаллическую решетку, хорошо сопротивляющуюся напряжениям сдвига. Если, как и ранее, исходить из п р е д п о л о ж е н и я , что кривая а по е д л я чистого растяжения и сжатия совпадает с кривой с по высоте растянутой и сжатой зоны сечения при и з г и б е и построить производную da min do шах —R п о этим при высотам, то полученные кривые б у д у т характеризовать сдвиге (фиг. V . 40). Напряжения сдвига при изгибе в пластической области можно выразить ф о р м у л о й 1 пластичность 14-Я QS Л г е 'max У ц.т. — 1 Л \+R(k-l) п т (33) Д .Ушах и у — ординаты наиболее у д а л е н н о г о от нейтральной оси волокна и центра тяжести о т с е ченной площади, для которой ищется т. Фиг. V . 3 9 . Эта формула отличается от обычной добавлением коэффициента В увели­ чения т в области пластических деформаций. При увеличении R величина В увеличивается. Однако даже при наибольшем R^\0 для хромомолибденовой стали, у которой а =П0 кг/мм*, в точке < * т е к 9 5 кг/см (если в запас считать, что текучесть распространилась на все сечение) имеем для прямоугольника (k=1,5) ь = 2 1 + 10(1,5—1) 6 бы по идеализи­ теорией пластичУтях У т. е. далеко не такое большое значение, которое получилось рованной диаграмме ности. Для тт а по е в соответствии с классической сечения с тонкой „ двутаврового стенкой отношение и. т. стремится к величине геометрического коэффициента пластичности 2S k— —, т. е. коэффициент В приближается к 1. Некоторая неравномерность рас­ пределения касательных напряжений по высоте стенки и пики напряжений, до­ стигающие предела текучести, еще не приводят к общей текучести и последу­ ющему разрушению сечения от сдвига, по крайней мере у ходовых авиацион­ ных материалов. Опыты показывают, что р а з р у ш а ю щ е е алюминиевых сплавов напряжение сдвига для стенок из Д16 и в ы с о к о п р о ч н ы х о алюминиевых с п л а в о в с увели¬ понижается (фиг. V . 4 1 ) . чением относительной высоты с т е н к и — н е с к о л ь к о Для стенок с очень большим — (порядка 1000) следует ожидать соотношения 1 J A S , май 1943 г.