* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

Гл. I. Расчет монококового крыла равно 489 При толщине стенки нервюры 5 = 3 мм напряжение сжатия PR °д = °сж = — т. е. 180 „ , = "jry = 600 л-г/сл , л л п 2 имеет значение, которое может оказаться расчетным. Действительно, d если 7 г ! > 2 {d и Я см. фиг. 2 9 ) , то для критического напряжения сжатия в /У стенке, считая ее кромки полузаделанными в поясах нервюры концы, с — 2 ) и положив // = 6 = 1 2 0 мм, получим 2-0.9-Е с к р (заторцованные 1,8-0,72-10» = 7 = 800 кг\см\ = — (JL\ t™) * H e следует забывать, что, кроме напряжений действуют напряжения от рассмотренных выше нагрузок; поэтому в приведенном примере толщину стенки придется увеличивать или подкреплять стенку вертикальными профи­ лями. § 13. Расчет по пластическим деформациям А. ИЗГИБ Д л я расчета монокока на изгиб за пределом пропорциональности необхо­ димо иметь кривые напряжения о по деформации е как на растяжение, так и на сжатие для панелей, аналогичных панелям рассчитываемого крыла. В слу­ чае отсутствия таких кривых можно для предварительного расчета воспользо­ ваться диаграммами растяжения стандартных образцов и диаграммами обжа тия листов в направляющих ( и л и полученных по методу пачки). Совмещение кривых растяжения и сжатия (фиг. V . 32) показывает, что при переходе за предел пропорциональности начинает сказываться анизотропия металла, обусловленная направлением проката листа, а также несовпадение на пряжений растяжения и сжатия при одних и тех ж е величинах деформации Кривая с по £ для листа из дуралюмина типа Д16 (фиг. V . 3 2 ) показы­ вает, что монококовое крыло из Д 1 6 можно при расчете на изгиб считать при­ близительно изотропным, если направление проката листов верхней и нижней обшивки совпадает с хордой. Напротив, анизотропия такого крыла будет сказываться у ж е тогда, когда нижняя, растянутая в расчетном случае обшивка поставлена волокнами вдоль размаха. Это заметно увеличит жесткость на изгиб при переходе за з , по­ скольку допускаемое напряжение вдоль волокон на 10ч-15% больше, чем поперек. Если направление проката верхней и нижней обшивок параллельно раз­ маху, то анизотропия Д16 будет особенно велика. Так, например, при удлине­ нии 0 , 6 % для сжатой обшивки будем иметь 5 = 3 1 кг/мм*, а для растянутой—• 40 кг/мм , т. е. разница достигает примерно ЗДО/о. Напротив, листовой высоко­ прочный алюминиевый сплав, равно как и сталь хромансиль, можно считать с точностью + 5 % > изотропными, независимо от направления проката и знака на­ пряжений. При наличии кривой з по s расчет на изгиб за пределом пропорциональ­ ности обычно производится по методу редукционных коэффициентов. Этот ме­ тод заключается в распределении напряжений изгиба по высоте сечения со­ гласно имеющейся кривой о , а не пропорционально расстоянию д о нейтральной р 2 Кривые п по е (фиг. V . 3 2 ) , указанные лишь д л я сравнения, относятся к неплакированным листам и взяты непосредственно из опыта, т. е. несколько выше стандартных кривых. 1