* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

Гл. IV. Расчет пластинок на нормальное давление 451 (1,5 —коэффициент неравномерности реактивных нормальных нагрузок по кон­ туру). Д л я панели размером 1 0 0 0 X 5 0 0 X 1 мм, с площадью среза ^ = 2 ( 1 0 0 4 гг-50)0,1=30 см напряжение сдвига при том ж е давлении 10 ат станет равным 2 z = 1 » 5 10-100-50 ™ = 1 5 0 0 >«/ -« . с 2 т. е. достигает опасной величины, если материал пластинки дуралюмии, для которого т^ »г0,5 о = 0 , 5 • 4 0 0 0 = 2000 кг/см . Так как, кроме этого, действуют еще растягивающие напряжения, то суммарное напряжение может достигнуть раз­ рушающего. Н а д о иметь в виду, что сечение с наибольшим напряжением сдвига ( Л нз фиг. I V . 44) не всегда совпадает с сечением, где действуют наибольшие напряжения растяжения (линия шва В). Проверку сечения А (по обрезу контура) производить не следует, если положение опасного сечения заранее известно, например, в случае перемены знака давления на фиг. I V . 44 (сечение В), когда наибольшие нормальные и касательные на­ пряжения будут действовать по ослабленному заклепками месту. В этом случае площадь нетто в з а п а с можно принять д 8 1 г fo-F Де ^ о с л = — ; — — к о э ф ф и ц и е н т ослабления по шву (t — /5 шаг заклепок и F» — площадь, вынутая сверлом и зен­ кером под з а к л е п к у ) . Проверка болтов или заклепок на отрыв не представляет затруднений, если задаться коэфФ и г . J V . 44. фициентом неравномерности погонной нормальной нагрузки. Приняв этот коэффициент равным 1,5, как выше, получим отрывающее усилие на каждую заклепку (или б о л т ) в серединах длинных сторон контура 3 2 (а + Ь) а п Здесь р — расчетное давление (кг/см ), fli и b —размеры панели по линии заклепочного ш в а , t—шаг заклепок, п — число рядов заклепок и « — коэф­ фициент неравномерности работы шва. Если пластинка по типу приближается к мембране, т. е. если ее жесткость на изгиб приближается к нулю, то « 1 стремится к — , и , независимо от числа швов, на отрыв работает лишь один п г t 2 внутренний шов. Если ж е пластинка достаточно жестка, то « стремится к 1. Величину коэффициента » л е г к о установить по кривой прогибов пластинки. b В практике современного самолетостроения величина ~т~ по отношению к до5 1 вольно большим поперечным нагрузкам обыкновенно позволяет принять <*= — , п т. е. считать, что все нагрузки воспринимает один первый шов. Н а отрыв заклепка, как правило, выдерживает силу Р р- значительно меньшую силы Р р ерезающей заклепку, причем обычно обшивка вырывается из-под головки ааклепки. Тонкая обшивка требует особого внимания, так как, производственное шполнение зенковки и штамповки бывает иногда неудовлетворительным и под­ час является причиной преждевременного разрушения шва. ит С Т. е. не учитывая некоторой разгрузки от головок заклепок, •частично перекрывающих ослабления. ' В случае двухрядного шва размеры берутся посредине между линиями 1