* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

температурные напряжения, которые и ограничивают допу­ стимую скорость. Превышение допустимой скорости нагре­ ва приводит из-за больших температурных напряжений к короблению. П о данным Н. Ю. Тайца, возникающие на­ пряжения можно определить по формулам: для цилиндра Ьо = 0,72 о Е Д г , для пластины Во = 0,92 а Е Д г , где о — коэффициент линейного расширения (длг желе­ за а = 1 . 2 . . Ю - ) . Е — модуль упругости на растяжение и сжатие в кг/мм ; 8 —допускаемое напряжение в Кг/мм ; Д / — перепад температур в °С. Допустимая скорость нагрева для стали определяется по формулам: 5,6aB для цилиндра С о = — — , 6 1 2 Г D 2,1 a B для пластины CD = — Е л — ' D 2 а где a —• коэффициент температуропроводности в м'/час, х или R — половина толщины пластины или радиус ци­ л и н д р а в м. Допустимая разность температур по сечению будет: для цилиндра Д » о = — ^ г , 1,05 b для пластины Д<£> = — — £ — • D - В табл. 107—112 приводятся некоторые практические данные о скоростях и продолжительности нагрева в рачличных средах. Н а производстве применяют следующие че­ тыре режима нагрева (рис. 25): 1) медленный, осторожный яагрев изделий вместе с печью. Изделия загружаются в холодную печь. Перепад температуры по сечению невелик, но время нагрева весьма значительно. Применяется этот режим главным образом для отливок или поковок сложной конфигурации из леги­ рованных сталей ( а ) ; 2) изделия загружаются в печь, нагретую д о заданной температуры, н прогреваются при этой температуре. Время нагрева здесь меньше, но резкость температур по сеченню, 1*6