* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

351 Трубы. 352 Пусть котельная установка дает в чао мается, Для возможчости беспрепятственного расширения в трубопровод вставляют особые 5.00) кго. пара давлением в 12 избыточныхатк; •ч&ст—рааиарлтела, иди компенсаторы. Они прн подогревании питательной воды посред­ бывают двух родов — гибкие а скользящие. ством теплоты отходящих газов. Найдем чис­ Гибкий расширитель' есть тело, могущее иыеть тый диаметр Т. 1 кгр. сжигаемого угля испа­ значительную деформацию при действии на ряет 8 кгр. воды, ^тобы получить в час 5.000 концы его небольших сил и пропускающее кгр. пара, надо ожечь в час 5*000 к г р . : 8 г : равна сквозь себя жидкость. На фаг, 4 виден весьма = 655 кгр. Температура в борове употребительный расширитель в форме лиры, 18Э° С, температура в устье Т. i = 162° С, пра­ а на фаг. 5 —в форме валторны. Они бывают вимая потерю теплоты в Т. равной со ю /*. железные и медные. Скользящий расшири­ m л i ** 625.18,8.1,В тель есть раструб с оальником, заменяющим Так что 1 + ^ = 1,6 и fo = • = 0,84 заливку свинцом; пример имеем на фиг. 6. кв. м. Здесь G z= 13,5 кб. м. Отсюда чистый Необходимо принять меры к тому, чтобы про­ диаметр в устьи Т. d = 1,09 м. Если считать дольная сила не могла вырвать скользящую ЗЭ°/ запаса н а случай увеличения производ­ част > из сальника (что случалось и причиняло ства, то получим: f$ = 1 , 3 . 0 , 9 4 = 1,21 кв. м. и гибель десятков людей); на фиг. 8 дпя этой d —1,28 ы. По Рейхе, поручим: d = 0,1.6250't = цедя на конце скояьзящзй частя посажэяо = 1,3 м,, принимая в расчет возмокное впо­ кольцо; часто такой расширите хь делают урав­ следствии увеличение производства н t 3 0 « / . новешенным, уравновешивая продольную вы­ Тяга известно рывающую силу второй такою ж* силою да­ ясняется Т., какчто более (см. X I X , 282/83), объ­ тяжелый холодный вления жидкости на добавочную площадь внут­ наружныйтем, ри самого расширителя, как. напр., в расши­ лосниковой:воздух давит сквозь прозоры ко­ решетки внутрь топки, дымоходов, рителе Кенига {фаг. 7). борова и Т. и сообщает воздуху и продуктам Дзаженле жид кост 'г 5 Г. Воз расчеты, каса­ п р е н и я скорость, которая будет тем: более, ющееся течения по Т. октдкоотай, газов и чем сильнее тяга, следовательно—чем выше Т. паров, решаются при покоят Y оояовных урав­ 05означим: tg°0 — среднюю температуру нений гидравлики, а именно ур. Даниила Бер- дычовых газов в Т.; Г* — абсолютную темпе­ нулди (ем. XIV 483, и X X V I I I , 5810. Д*я r v ратуру етях газов = ^ - } - 2 7 3 ° ; tfC — темпера­ зоз и паров можно пренебрегать весом их и, туру наружного воздуха; Т% — абсолютную тем­ •следовательно, наклоном Т., и расчет выходит пературу наружного воздуха = 2 7 3 ° ; Р^ — просгым, сводясь к нахождению зависимости давление газов Т./ Р$ — дгвлэиие наруж­ мэаду диаметром Т., скоростью течения (д*я ного воздуха; /? = 2£,3 — газовую константу насыщенного пара — от £) до 39 м. в сек., а для воздуха и дымового газа; i f — в ы е э г у длт перэгретого — до 83 м. в сек.) пара и па­устья Т. над колосниковой решеткой в к . Преддением давления в Т., зависящим от трения положям, чго вес 1 кб. м. воздуха ргвэн вест на ее длина и сопротивлений в закруглениях, 1 кб. м. дымового газ г при 0° и 780 мм. взнтцяязс и пр. Эта раочет^ для пара можно Тогда найдэм, что вэс столба дымового гача найти в мозм сочинении «Т. и их соединения». Qg в Т. в кгр., ее щ объэм Т. V — f *H б уде г Расчет водопроводной и канализационной V.P 0 сети сложнее, ибо здесь главную роль играет а вес т гкого эко ]столба наположение Т. огвгосагэлъгсо горизонта и вес равен Gff = жидкости. Эти расчеты надо искать в курсах V.Pi водоснабжения и канализации. ружяого в о з д у х а } — = Л и т е р а т у р а . Наиболее полное сочи­ Избыточное давление h нение, касающееся Т. из всяких материалов: ности Oi-~*Gg и выэаясетоя представляет раз­ в А* Сидотв, Л , и их о е д а тения*; затем: Geselt- столба. Но I мм. водяного столбамм. водяного соответствует szkaft fUr Hochiruck - Rohtleitangen cHourleitun- давлению 1 кгр. на кв. и., следовательно gen»; H. Ogdcn* cSewer Constracfeiou*. — 0 6 ( 0 v 0 1 0 0 0 t r 0 rt 4 T 1 f Л- Сидоров, Описание дымовых Т. см. в статье ды­ _ Gj-Gg _ rV.Pi _ V.Pg \ 1 ff Расчет дымовой Т. сводится к определенно Так как разность давлений невелика, то ттоддиаметра и высоты Т. Be-хитина шпщадп покэречкого сечения прн устье Т . / в кв. м. опре­ стлвкм Pi = P =: Р= со I кгр./йв. см. = 10,000 м«. деляется по количеству дымового газа и по ско­ вод1аого столба и иолучам: рости истечения его v в м./сек. Скорость г* принимается равной для различных установок от 2 до 8 м./оек., в среднем для котельных на кв. см. установок считают 4 м./сек., яяя металлурги­ ческих печей 6 - 8 м./сек. Пусть 4^темпера­ тура дымового газа вверху Т., а = ™ коэфич. водяного 0 g мовая труба, XIX, 262/63. Здесь мы огра­ ничиваемся приведением их расчета. n фицдент расширения газов, В — количество столба. топлива, сжигаемое в час в кгр. О — коли­ В виду того, что часть избыточного дав тения чество дымового газа, получаемое от сжига­ теряется иа трение и на другие оопротиздения I кгр, топлива в кб. м. при 0° и 760 мм.ния, то на создание полезной тяги ид^т толь­ Тогда ммее** что] ко часть высоты Т. т\. #>, а часть (1 Н расходуется н ь преодоление сопротивлении треякя. Последняя часть высоты Т. составляем t ft в расчете сумму 6 d . Получим, что ; При атом необходимо считаться с "возмож­ 1000 ностью расширения установки. > а,93 Mi Яо Рейхе, верхний диаметр устья Т. вычи­ сляется по формуле: d+ = ОД £»н в и. В пос­ ледней формуле принята во внимание возмож­ и ,t* л^ч / \ ное гь увели Ю Н Е Я работы установки вса 3 0 . ^(И - w,). -щ- ^— - YI1 # ф 1 0 1 0 0 0 1 1 273 г 28,3 \ Ti Tgf г м г