* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

405 может доходить д о 12%. 406 — потеря в виде высоту топочной камеры и положение порога. Порог* устраивают для того, чтобы защитить сажи. Она бывает около 2%, Q^—• потеря нагреваемый предмет от непосредственного влияния пламени и лучше перемешать про­ вследствие образования окиси углерода вместо дукты горения. Порог принуждает пламенные углекислоты. Эта потеря определяется контроль* газы проходить более длинный путь и умеряет ным аппаратом. Она бывает более значительна! их прямое действие. Н а черт. 2 представлена чем потери Q ^ H Q . Последние два вида топочная камера и порбг нагревательной печи. Если бы не было порога, то кусок материала 1 потерь определяются только в лаборатории. нагревался бы сильнее других. Но так как он QV* — потеря теплопроводностью и лучеиспу­ закрыт порогом, то все три куска материала сканием. Колеблется в пределах от 8 до 10%. будут нагреваться пламенным потоком прибли­ Точное определение этой потери очень затруд­ зительно одинаково. Верхний край порога должен подниматься над самым высоким ме­ нительно* Она зависит от многих причин, в стом поверхности топливного слоя по крайней том числе даже от свойства почвы и зеркала мере н а 20 — 30 см. Слой топлива на колосни­ грунтовых вод. ~ потеря теплоты в отхо­ ковой решетке прямой не механической Т. быдящих газах. Достигает 25,5%. Q не зави­ сит от достоинства Т. и не относится к поте­ рям теплоты Т . Экономичность работы Т., для удобства сравнения, характеризуется ве услов­ ным коэффициентом полезного действия. Фтот коэффициент, пренебрегая трудно определимы­ ми потерями Т. в окружающую среду, т.-е. по­ терями Q***, подсчитываемой по потерям Q*~~ и по условной потере с отходящими газами, отнесенной к условной разности температур 200°С. которая отвечает примерно средним условиям работы русских установок. Что касается размеров прямых Т., то при определении их обыкновенно принимают з а основание потребление угля* Бели потребление угля определяют по отно­ шению к нагреваемому предмету, то прини­ мают коэффициент избыточного воздуха для прямой Т. равным от 1,8 до 1,6; для полугазо­ Ч!ерт. 2* вой Т. от 1,2 д о 1,8; для газовой — от 1,1 до 1,2; для пыдеугольнои и для Т. жидкого топлива от 1 до 1,1. Отсюда вычисляют состав, вес и объем происходящих от горения топочных га­ вает от 20 до 40 см. высотою. Высота сдоя то­ зов. Потом вычисляют температуру горения и плива увеличивается еще слоем золы санти­ задаются температурой отходящих газов, а метров на 20 — 80. Т. обр», общая высота порога также задаются скоростями газового потока hi достигает величины от 60 до 100 см. Высота в различных местах Т. и дымоходов и вычи­ пламенного окна hi определяется по количеству сляют площади поперечного сечения в начале развивающихся дымовых газов таким обра­ и конце дымохода. Площади поперечного сече­ зом, чтобы скорость прохода их в этом месте ния вычисляются по скоростям течения газов. была около 10 — 12 м. в сек. Высота свода то­ Эти скорости колеблются в широких пределах, почной камеры н а д колосниковой решеткой Я , от 8 до 30 м. в сев. и более. Вообще говоря, составит сумму h% + %• Расстояние свода от по­ скорость газового потока должна была бы оста­ верхности слоя топлива Н в прямой Т. при­ ваться одинаковой во всей печной системе, мерно в I /»— 2 раза, в полугазовой в 2 — 8 раза если нет особенной причины для ее изменения. превышает толщину слоя топлива* Во всяком Например, дымоходы в Т. паровых котлов случае, объем топочной камеры не должен часто в конце делаются уже, потому что топоч­ быть слишком мал; в ней должно быть доста­ ные газы в конце дымоходов становятся х о ­ точно места для развития пламени. К сожале­ лоднее и занимают меньший объем. При пере­ нию, методически етот вопрос до сих пор не мене скоростей в каналах следует заботиться исследован. В Соедин. Штатах для котельных Т. допускают на 10 кв. м. поверхности на­ 0 том, чтобы эта перемена не происходила грева объем топочной камеры: для Т. с цепной внезапно. Кроме площади поперечного сечения решеткой и нижним дутьем—1,22 кв. м., для дымоходов, большое значение имеет величина пыдеугольной Т.—1,88 кв. м., для Т. колошнико­ топочной камеры» Ширина и длина ее даны вого газа—0,61 кв. м. Иногда по крайней мере колосниковой решеткой. Скорость течения воз­ часть свода опускают низко над колосниковой духа в прозорах решетка при естественной решеткой. Это делают тогда, когда имеют в тяге (тяга дымовой трубой) равна 1 м. в сек. виду воспламенять загружаемое топливо влия­ Площадь живого сечения решетки, через кото­ нием раскаленного свода. Такое снижение рую входит в Т. воздух (первичный воздух), свода особенно часто наблюдается в Т . о цеп­ составляет х - вую часть полной площади ре­ ной решеткой. В прямой Т. воздух почти всегда шетки. Поэтому, в час через живую площадь подводят под колосниковую решетку. Это ниж­ 1 кв. м. полной площади решетка проходит ний, или первичный воздух. В полугазовой Т., 8.800 х куб. м. воздуха. Если для 1 кгр. топ­ кроме того, подводят еще верхний, или вторич­ лива теоретическое количество воздуха равно ный воздух. Этот воздух следует вводить в виде £ куб. м., а действительное—А куб. м., то н а тонкого покрывала над пламенем, так чтобы 1 вв. м. общей площади решетки можем ожи- он постепенно вливался в пламя* Первичный воздух подводится в полугазовую т . таким 8.600 4? тг ч гать в чао — р — кгр* топлива. П р и сжигании образом, что ни одно место над топливным А слоем не обнаруживает избыточного воздуха, жяЛ кв. м. колосниковой решетки 150 кгр. ка­ наоборот, во многих местах наблюдается опре­ менного угля в час получают скорость дымо­ деленный недостаток воздуха* Этот недостаток вых газов в топочной камере от 2,5 до 3 м. в воздуха покрывается дополнительным, вторич­ сек. Эта скорость топочных газов находится ным воздухом. Количество вторичного воздуха простым расчетом. Очень важно еще знать V V 1 v l n 1 T1 1 %