* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки
21' ДТШГАТЕЛГТ В И У Т Р Е Н Н Я Г О С Г О Р А Н Г Я И Д В И Г А Т Е Л И ВОДЯНЫЕ. 22' пена предварнтедьпаго расширошя р. Ч е м * больше р, ткиъ меньше T,J, И , тахъ какъ р увеличивается съ ро стом* нагрузки, то T Дизеля повышается но мъря убыван1я нагрузки. Здесь, какъ я яъ Д. высграго сгорав1я, иехапкческДН коэффициент* полеэпаго дъйствЫ нзмъняетъ теоретически выводы, и практически m a x i m , вы* годности (экономичности) получается здесь прябхязнтельпо пря •/* подвой пагрузк'. Заяисхность г,% Дявеля отъ Е в р приведена на таб лице 3. Срвввен1е етоя таблицы съ таблицей 2 для Д . Отто показываетъ, что оди паковая велпчнпа % при одяомъ и глмъ же к достигается въ Д . Отто при меньшем* сжат1и, чемъ в * Д . Дизеля; последнее указывает* н а отоутств'е термнческаго превосходства Д . Дизеля н а д * Д . Отто. Однако, благодаря тому, что въ Д. Дизеля раздельный впуск* воздуха я топлива дает* возможность доходить до большихъ величия* сжатЫ, процесс* его практически оказывается значительно экономичнее. Выше приведенный формулы для TJJ Отто и Дизеля были найдены въ предположение постоянства тенлоеииостей; величины щ видоизменятся, если Припять во вннная'е изменяемость теплоемкости. 2. Рабоч1е органы Д . Дизеля. Схема рабочих* органов* Д. Дпзеля иидпа на фвг. 1 2 . К * цилиндру прикреплена крышка, въ центре которой помещена форсунка для нефти я распыдмиавщаго ее воздуха. П о сторонам* расположены впускной и выпуск ной вентили. К а к * цилнндръ, такъ я крышка охлажда ются водой. Соотношен'е между ходами поршня и фазами рабочей д'аграммы (фиг. 11) можно проследить по чертежу аналогично тому, какъ мы вто делали для Д . Отто. Распыднилющ1б воздух* поступает* въ цнлявдръ Д . Дизеля обыкновенно подъ давленГем* въ 3 8 — 6 0 a i m , въ зависи мости отъ нагрузки машины. Девлеп1о въ конце сжятдн достигает* обычно 3 2 — 8 6 a t m . Благодаря соответствию между иоличестаом* идувавмаго воздуха, его данлен1ем* я количеством* впрыскиваемой нефти, въ Д . Дизеля доетягаетгл йодное сгорав1е. действительный рабоч1й процесс*. ПврШ* «сасм«ан\я. Когда кончается выталхяваи1е сгоревших* газовъ, въ пространстве сжат1я остается часть ихъ с * давдешенъ несколько большимъ атмосферы. П р в обратном* ходе поршня давлен! е остаточных* газовъ начинает* пони жаться до атиосферваго; затем* падете давдевЫ про должается, я пачинаетея всасывай!* свежей смеси, про должающееся до твхъ поръ, поив поршепь яе придет* въ другую мертвую точку а (фиг. 1 3 ) . Весь рабочШ объ е м * мы однако не я * состояи)и заполнить свежей смесью в * виду частичные заполнены! цилиндра остаточными газами н опнротивден1я впусквыхъ органов*. Весовое oTitouieHie ясосаниаго колнчества рабочей C M * I B къ тео j ( ретически возможному называется х о э ф ф х и ' е я т о и ъ п о д а ч и r . Э т о т * ковФфиц1епт* подачи т при определеиномъ рабочем* объеме вл1яетъ на мощность Д . : чемъ больше т) , т е м * больше количество всосанной смеси в т е м * больше работа, т- е . мощность машины. . Кромк того, яа мощность в л и ш т * температура я давление окружающей среды. Таблица 4 показывает*, насколько сильно вл1яша барометрической высоты н а мощность Д . tB 1в в Т А Б Л И Ц А 4. Мощность Д . въ зав нея мости отъ барометр. давдев1я. Высота вадъ землей иъ m t r Давлен1о ртутя, барометра Величина мощности. • • 0 760 1 200 742 0-975 1000 674 0.89 2000 598 0.76 Д., нм-*ющ1Й на земле мощность, равную единице, при подъеме на 2000 m t r вадъ уровномъ аемли теряет* 2 4 % своей мощности. Для различных* Д . хоаффнц1ентъ подачи различен* и находится в * зависимости о т * конструкц)я рабочнхъ оргаповъ, отъ числа оборотов*: Д . съ првнуждевным* действ1емъ клапанов* по сравнен1ю съ двигателями съ самодейотиующими клапанами дают* больш)й i j ; точно так* же Д . тихоходные по сраввен!ю съ Д . быстроход ными амеютъ больш!й г„. Таблица 5 иллюстрирует* оти иоложев!я. ЛерШг ctopaniM. П е всякая рабочая смесь может* воспламеняться: для каждаго газа существует* высш|| к ннзш1Й предел* в о с п л а м е н я е м о с т и . Высшимъ пределов* вое пламен немо от и называется такой предел*, при котором* дальнейшее обогащсн1е смеси газом* слуe 7а* 0,06 0,40 0.1S 0,20 Фиг. 14, 0,зо 5 ев. жвтъ ужо причиной невоспламеняемости си; ниэшимъпределомъ воооламеняемостя — при котором* дальнейшее разбавлен!е омхеи воздухомъ или другим* газом* также служат* причиной невоспламеняем оста смеси. Такъ, на пример*, воспламеняемость смеси 00 съ воздухом* ле ж и т * в * пределах* между 1 6 % в 7 4 % ея содержал 1я в * воздухе. За пределамв вткх* величин* в * ту H J B другую сторону смесь уже не можетъ воспламеняться. Скорость сюрания различиыхъ смесей также ве оди накова. Опыты Клерка (фиг. 14) вполне подтверждают* это положеиЮ. Фиг. 1 4 . Смесь газа: воздух* ( в * % объема) а 1:14 Ъ 1:13 с 1:12 d 1:11 4 1:0 1:7 Г 1:6 0 А 1:5 1:4 • Т А Б Л И Ц А Опытным данный для ру р = 0,88 до 0,93 a t ; r р — 0,85 до 0,90 , : т р — 0,80 до 0,85 . ; т р = 0,78 до Ofii : \ р = 0,60 до 0,75 „ j т а а а в я а 5. lt )й ( в в 1 ( , Т , Ра к TJ. . = 0,88 до 0,93 = 0,80 до 0,87 = 0,78 до 0,85 — ° - Х°°i = 0,50 до 0,65 г 6 5 8 5 ру = 7>~ 1,08 до 1,15 a t 700 до 800 f \ и * тихоходиыхъ Д. о * уоравляемымъ впускным* клапаномъ. а * тихоходных* Д. с * самодеВствующнмъ ипусинымъ хлапааомъяъ быстроходных* Д. съ управляемымъ впускным* клапаном*. быстроходных* Д. съ самодействующим* впусхнынъ клапан. яъ быстроходных* атом о б ильных* Д. с * самодействующим ь ипусхным* клапаном* к охлажден!ем* ребрами, (Калоризаторы я * бензиновых* Д. уменьшают* па 3—5%.) При сляшкомъ раннем* закрыты выпускного клапана, нрп слишком* длинном* или узком* газоотводе оти величины могут* быть значительно больше. п