* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

861 ФИЗИКА И ТЕХНОЛОГИЯ ТРЕНИЯ В МАШИНАХ 862 шипа при смазке минеральным маслом. Д л я практического использования гидродинамиче­ ской теории смазки в том виде, как она разви­ та проф. Н.И. Мерцаловым, необходимо для оп­ ределенности расчета подшипника знать хотя бы приближенное очерта­ ние этой траектории. З а . таковую наиболее удобно принять полуокружность вд р т Приравнивая правые части (10) и (11), прихо­ дим к ур-ию ж? — 0,658 х - 1 = 0, 0Poft х к-рое определяет х : х »! - С х 3 2 9 £s + V( 1 ?гз)"+1- Коэф. х можно выразить также через наимень­ шую толщину зазора (смазочной пленки) h, т. е. ^1!^= (12) / 0 kr -h 1 v ' S00 ЮООф. Фиг. 200 то 600 шоб/м с диаметром r — r = кг , соединяющим центры шипа О и подшипника О при крайнем нижнем положении шипа. Тогда при любом положении (фиг. 24) эксцентриситет е и угол в будут свя­ заны зависимостью о — ( i ~ o ) c ° 0i = i k 0i« Пренебрегая за малостью fe величиной 2к, сравнительно с единицей, имеем (см. ст. 829) 1 0 х х 0 х е r r Очевидно , что, чем меньше h, тем ближе х к. единице и тем меньше на основании (11) коэф. трения Я, приближающийся к нулю. П р а к т и ­ чески однако Я не достигает нуля, т. к . с приб­ лижением поверх­ ности шипа к по­ верхности вклады­ ша наступают явле­ ния, не учтенные те­ орией, —• вихревые движения в смазочг s r c o s х х hr (1 + 2ft) t kri — Xi 5 10 J IS вследствие чего Фиг. 24. - -M*—ro РРо* Фиг. 25. Выражение давления, перпендикулярного ли­ нии центров, преобразуется тогда в 1 _ ft2(X?-l) ' ном слое, трение пограничных слоев, к-рое имел еще в виду Петров, и наконец полужидкостное трение, переходящее в сухое. На фиг. 25 показан ход изменения коэф. Я при к = ^ и различных ип При переводе Р кг/м, представляющего собой нагрузку на 1 м длины подшипника, в удель­ ные давления на 1 м проекции поверхности шипа получаем Pi = 2r p, где Р—ординаты давления, распределенного равномерно в средней части подшипника. Т. к. по направлению к концам подшипника давле­ ния падают до нуля, то в дальнейшем необхо­ димо ввести поправочный коэф. /?: Р = Р<А где р9—среднее давление, равномерно распре­ деленное по всей длине подшипника, с к-рым обычно приходится иметь дело в технич. рас­ четах. Проверка теории на основании имеющих­ ся опытов позволяет принять этот коэф. равным х 2 Q значениях , причем пунктирная кривая намечает возрастание Я при переходе предель­ ного значения. Итак, для минимума Я необхо­ димо иметь в самом узком месте зазора наимень­ ший смазочный слой. Величина последнего за­ висит от обработки шипа и вкладыша. Как бы тщательно ни велась обработка, на их поверх­ ностях всегда останутся мельчайшие выступы и впадины. П р и продолжительной приработке шип снашивается на среднюю толщину выступов его д до диаметра 2г (фиг. 26), а у подшипника, 0 0 „ l + id где I—длина, a d—диам. шипа. . Выражая далее окружную скорость шипа че­ рез число оборотов, т. е. и= получим Ро 15/Jft2(x -i) 8 2лг п 0 = 0,658 ' /ЛПХ1 0ft2(xf -1) (9) 0 Фиг. Х 26. Путем тех же упрощений и преобразований выражение коэф. трения обращается в Я = 0,658 цпх х (10) (И) и далее, как выведено на ст. 848, Я = й]/жТ^Т. снашиваются выступы 6 и диам. его обращает­ ся в 2г . Таким образом минимальная толщина смазочного слоя, необходимая, чтобы соответ­ ствующие выступы при сохранении смазки меж­ ду ними не задевали друг друга, равна h=d 4- г5 . Табл. 5 характеризует толщину выступов (по наблюдениям проф. Брандта) для обработанных поверхностей изделий из мартеновской стали.. x я