* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

€41 УСТАНОВКИ ОРУДИЙНЫЕ 642 вешивание системы за ц. т. (фиг. 10) влечет за собой необходимость введения уравновешиваю­ щих приспособлений, которые представляют обходимое д л я того, чтобы скорость от нуля до­ вести до максимума), равное l - f - 2 ск. Сумма Рм + р"м не должна превышать 5 кг. Кроме рас­ чета усилий при наведении подъемный меха­ низм рассчитывается еще и на прочность при выстреле. Сначала определяется усилие, при­ ходящееся на зубец сектора, а потом этот по­ следний, по общим правилам, рассчитывается на прочность. Усилие на зубец Е7 = Pe+Bc+Q x 0 где Ре—есть динамич. пара, I?—сопротивление откату, с—расстояние от ц. т. откатных ча­ стей до оси цапф, Q —вес откатных частей, ж— Л «г путь отката в рассматриваемый момент. Опре­ собой металлич. или воздушные пружины, соз­ деляют два значения U при Р , равном Р. , и дающие момент, противоположный моменту пе­ х, равном 7.—-наибольшей длине отката (при ревеса, по ур-ию: этом Р = 0) и берут для расчета наибольшую. Q l cos <р = P h . (4) Величина Q—радиус сектора, выбираемый по конструктивным соображениям. Шаг зубчато­ При надлежащем подборе плеч r и г и выборе го зацепления т = ] / ~ ^ , где RB—допускаемое угла Р можно иметь полное уравновешивание. Так, если мы сделаем механизм тянущего типа напряжение на изгиб 2500—3000 кг [см' . Цапфы и угол /3 при горизонтальном положении век­ рассчитываются, к а к балка, заделанная одним тора 1 равным 90°, то при металлич. пружи­ концом и нагруженная на другом, силой, рав¬ не, имеющей прямолинейную диаграмму, полу­ ной - = у — - — , где N—вертикальная состав­ чим полное уравновешивание. Тогда основное ляющая, равная Qj—U cos р, и Т—горизонталь­ ур-ие для определения силы пружины будет ная, равная R + U sin р. Сила U, известная нам Рх А В • 1с, величина, определяется ур-ием (7), а угол р— где 1с — —°-, А В —расстояние между конца- полярный угол, относительно горизонтали, точ­ 12 ки приложения силы U. В полевых установках ми векторов г и г в данный момент. Механиз­ рассчитываются станины,жак балка, заделан­ мы толкающего типа или с воздушной пружиной ная одним концом и нагруженная на другом. теоретически полного уравновешивания не да­ Изгибающий момент для какого-нибудь сече­ ют, но можно все же достичь того, что усилие ния, расположенного на расстоянии х от точек при наводке будет невелико. Способ перенесе­ приложения сил и Т (фиг. 9), равен ния оси цапф назад применим к системам мел­ M = N x-T h . (8) ких и средних калибров не более 6 дм. (редко 8 дм.—гаубицы). Сечение станины подбирается по правилам со­ При расчете усилия на рукоятку маховика противления материалов, причем допускаемое необходимо бывает учесть тот момент неуравно­ напряжение принимают до 2 000 кг/см . В уста­ вешенности, который получается при теоретиче­ новках башенных, стационарных, приходится ски неуравновешенной системе, а также при от­ рассчитывать шаровые или роликовые погоны ступлениях в тарировке пружин. Усилие на ма­ и фундаментные болты. Шаровой погон рассчи­ ховик подъемного механизма складывается из тывается так: из ур-ия (9) определяется уд. усилия, необходимого для преодоления вред­ давление на 1 см длины окружности, по к-рой ных сопротивлений, т. е. д л я поддержания расположены центры шаров. Это давление равно равномерной скорости двиясения, и из усилия, Р^Р + Р; (9) необходимого д л я изменения скорости, т. е. м разгона. Первое усилие определяется из ур-ия Pi—давление от выстрела, равное —^ , где «.'о П ' ir -p = ^-f, (5) M = RH + UQ, (10) , где г?—кпд всей передачи, г—передаточное чи­ Р —давление от собственного веса, равное где Q p —вес вращающихся частей, R—сопро­ сло от маховика к сектору подъемного механиз­ ма, г —радиус маховичка, р' —искомое уси­ тивление откату, Н—расстояние от плоскости, лие, Q —вес качающейся части, d—диам. цап­ проходящей через центры шаров до оси цапф, фы, /—коэф. трения. Так как передача д. б. не- д —радиус окружности шаров, U—давление на _ _ 360 • п зубец, определяемое из ур-ия (7), Q — радиус обратимая, г] всегда меньше 0,5; ъ — -^-.- ;» где сектора подъемного механизма. З н а я суммар­ п—число оборотов маховика в мин., равное ное давление на 1 см длины, будем иметь на­ 90—120 при работе одного человека и при г = грузку на шар диам. d, равную pd. Эта на­ = 12,5—15 см; ср'—скорость вращения оси ору­ грузка должна равняться прочному сопротив­ д и я в градусах, задаваемая тактически; коэф. лению шара, т. е. cd , где с—коэф. по Штритрения f на цапфах берется или 0,1 или 0,01, беку меньше 150 кг/см . Отсюда d =~ . Фунда­ в зависимости от наличия антифрикционных ментные болты рассчитываются по усилиям, приспособлений. Усилие, необходимое для раз­ приходящимся на наиболее напряженный болт гона, определится из ур-ия: по ур-ию 1 - ml * г» Tit . „ ~Т-^Рм''2пг - . (6) Ртах— " > Здесь 1—момент инерции качающейся части Q ^ около оси цапф, со—угловая скорость в радиаi=l 2 яда' . / где М - -величина опрокидывающего момента^ н а х , т . е. — - , t—время разгона (т. е. время, не­ тг 21 Т . Э. m. XXIV. ЕВ 0 тах k 0 x x t 3 2 0 = Х Х Х Х Г Г 1 2 хб u x6 x6 x 2 Х 2 я M M U 2 e ¥ м м k 0 Л м 2 2 ч м П ? = n s i n i a 2 м