* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

613 УСИЛИТЕЛЬ 614 ( р е з о н а н с р а с с е я н и я ) ; v = Со , где ^ С —приведенная к первичной обмотке емкость, а п=^, где п—коэф. трансформации, W и W — числа витков первичной и вторичной обмоток трансформатора. При этом величина внешней нагрузки становится очень малой: Z = r + г ; тем не менее коэф. усиления по напряжению сильно возрастает, т. к. на клеммах емкости С —большое переменное напряя^ение. Резонанс рассеяния наступает при частоте _ . (13) УаУс ь Здесь L —коэф. самоиндукции первичной обмотки; о = ~—коэф. рассеяния. Коэф. усиле¬ ния по напряжению К при со равен 0 0 x z a 1 2 0 1 COn = w = = й х x р р ъ-'ъУъ-' р (14) он не зависит от коэф-та трансформации, тогда как при всех других частотах К обратно про­ порционален коэф-ту трансформации. В последнем (выходном) каскаде усиления трансформатор нагружен на внешнюю нагрузку усилителя. Если эта нагрузка активная, то ^ L эквивалентная схема поHWWA—WdiTs следнего каскада при бо' \ лее высоких частотах имеет вид, изобрал<енный на фиг. 16. Чем выше частота, тем меньше будет коэф. усиле­ н и я , ^ к. тем бблынаячасть напряжения падет на сопротивление coL . Чем меньше L , тем выше м. б. поднят предел уси­ ливаемых частот. Низший предел тем ниже, чем больше величина Ь . Отсюда ясно, что шири­ на полосы усиливаемых частот тем больше, чем меньше коэф. рассеяния о. Полоса уси­ ливаемых частот для выходного каскада уси­ ления определяется из следующей ф-лы: Р ^ Щ ^ ^ У М ^ (15) Фиг. 16. s a г 0 S ( апериодич. У. выгодно иметь лампы с малым Ri, т. к. Ri < Z , то в резонансном У. _R- лампы м. б. достаточно велико, так как R > Z . Вели­ чина Z при хорошем контуре с малыми поте­ рями для частоты в 100 kHz обычно порядка 200—300 тыс. Q, а для частоты в 1 MHz по­ рядка 7 • 10 • Q, следовательно Ri лампы м. б. порядка нескольких сотен тысяч Q. Если для усиле- ° | ния применяется лампа с г ~\ экранированным анодом, -L. > " имеющая большое Ri, то Т~ Щ£ резонансный контур мож1 ^ но включать непосредст- о 1 венно в анод лампы (фиг. ° 1 4 и 5). В случае примене­ ния трехэлектродной лам­ пы, имеющей 1?- порядка 10—30 тыс. Q, необходима трансформаторная связь °(фиг. 6), благодаря к-рой Ф и г . 17. приведенное к первичной цепи сопротивление контура м. б. значитель­ но снижено. Индуктивное сопротивление соЬ первичной обмотки трансформатора должно быть значительно (7—10) меньше, чем R . Связь между первичной и вторичной обмот­ кой берется небольшая (коэф. связи порядка 0,3—0,5). Коэф. усиления по напряжению при отсутствии трансформатора (контур помещен непосредственно в аноде лампы, фиг. 4 и 5) оп­ ределяется из сл. приближенной ф-лы: a t { a a 4 R C 1 г .Г т х { К =ц е Rm Ri + R* 1 (17) Здесь R —эквивалентное сопротивление всех потерь контура (потери в катушке, диэлектрич. потери и т. д.), включенное параллельно конту­ ру, д—логарифмич. коэф. затухания контура с учетом влияния внутреннего сопротивления лампы: m Здесь V—~ —отношение высшего предела ча­ стот к низшему: R' —сопротивление внешней нагрузки, приведенное к первичной цепи транс­ форматора. Формулы (11), (12), (13), (14), (15) являются расчетными для определения пара­ метров анодной нагрузки в апериодическом У. Наибольший коэф. усиления К мы имеем обычно при средних частотах там, где емкост­ ная С„ и индуктивная L слагающие нагрузки компенсируют друг друга. Величина К опре­ деляется из ф-лы: eM 0 0 р—расстройка, р = со —резонансная ча­ стота; со—частота, при к-рой определяется уси­ ление. В любом контуре сопротивление, вклю­ ченное последовательно в контур, R uhi можем заменить эквивалентным сопротивлением R , включенным параллельно контуру (фиг. 17). Связь между ними для контуров с малыми по­ терями следующая: 0 n w R,„ = Ф-ла (17) справедлива лишь для малых значе­ ний р (до 0,1). При резонансной частоте второй множитель ф-лы (17) превращается в единицу (р = 0). Чем больше второй член под корнем, т. е. чем меньше д, тем резче меняется коэф. усиления с частотой, тем избирательнее устрой­ ство. При наличии трансформаторной связи коэф. усиления по напряжению определяется из следующей ф-лы:' к = При дроссельной и реостатной связи п = 1 : R равно утечке при дроссельной связи, утечке и анодному сопротивлению" (параллельно) при реостатной связи и приведенному к первичной цепи сопротивлению шунта вторичной обмот­ ки при трансформаторной связи. Расчет частотной характеристи­ к и р е з о н а н с н о г о У. В У. резонансного типа для получения наибольшей избирательно­ сти необходимо, в отличие от апериодич. У., величину сопротивления внешней нагрузки делать меньшей, чем R , т. е. работать на кру­ том участке кривой I (фиг. 10). Величина внеш­ ней нагрузки должна как можно резче меняться с частотой, т. е. логарифмич. декремент зату­ хания системы д. б. как можно меньше. Если в ul { Л/Ti 1 _А 1 (18) La __ YRiRn 2 У 4( 1 + А * ) С , R —параметры контура; величина А = а> М , где М—коэф. взаимоиндукции между г n 0 первичной и вторичной обмоткой; со — резо­ нансная частота; А характеризует собой связь *20 0