* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

269 т. к. в этом случае дуга подвода пара, приходя­ щаяся на одно сопло, оказывается слишком велика, и вследствие этого условия направле­ ния струи пара будут неблагоприятны. По z получается шаг для сопел а ; после выбора тол­ щины перегородки a получаем внутренний шаг a = a — и коэф. суигения e = . По­ перечное сечение сопел рассчитывается на про­ текание пара без потерь. Выходное поперечнбе сечение сопла определяется ф-лой d А od id d d c 270 Однако более узкий канал выгоднее, если не принимать во внимание аксиальный сдвиг и неплотности, чем слишком широкий. Перепад в последней ступени, а при количественном ре­ гулировании и в регулировочной ступени силь­ но меняется в зависимости от количества про­ текающего пара. Рекомендуется вычерчивать диаграммы скоростей для этих ступеней при рассмотрении предельных случаев и выбирать fix т. о., чтобы его значение лежало между пре­ делами, полученными для в . Колесо Кертиса применяется б. ч. в качестве ( G - Gsp) • v . . ^ регулировочной ступени при количественном после выбора а получаем требуемую высоту регулировании. Вследствие этого давление р перед соплами остается примерно постоянным сопла при выходе: за исключением тех сопел, в к-рых пар дроссе­ т- _ erf-/'; (71) лируется. Противодавление р , напротив, при­ a • S i l l aci близительно пропорционально количеству па­ Здесь G представляет непроходящий через ра, протекающего через ступень. Поэтому пере­ сопло пар, расходуемый на утечку. Т. к. f при пад в ступени меняется с нагрузкой. Если сту­ иредполоясении протекания пара без потерь пень должна работать с практически постоян­ получается несколько преуменьшенным, то сле­ ной нагрузкой, то этим самым устанавливается дует несколько округлить L ' в сторону увели­ перепад, к-рый и д. б. принят при расчете. Если чения и эффективную высоту сопла будем иметь же ступень должна работать при сильно меняю­ L > L ' . Если противодавление за ступенью щемся перепаде, то целесообразно рассчитать 'Рг > Ря, то сопло не получает расширения и а = ее при нек-ром среднем перепаде. Поперечное = а . Если р < Ps> то сопло доляшо иметь самое сечение сопел и длина лопаток Ь (фиг. 18—20) узкое сечение f CiaB Если с' только незначительно (не более чем на ' Р е а к т и в н ы е с т у п е н и . Д л я расче­ 20%) больше, чем c , то отношение у ш и р е н и я ^ та следует прежде всего вычертить план ско­ настолько мало, что более целесообразно вы­ ростей. Тогда по ур-ию неразрывности полу­ полнять сопла без уширения. В этом случае получается незначительное отклонение струи чается соотношение (фиг. 21—-24): a.L'-w' =^£f(75) и а д. б. взято соответственно меньше, чем а . Отклонение струи определяется по ур-ию (24). При неподвижных лопатках следует подставить Угол входа лопаток В выбирается т. о., чтобы а , с', v , вместо Р , w' он был равен B или несколько больше, но не представляет теоретически и v ,. Значение U меньше, т. к. при уменьшении расхода пара лопатки при неплотности, необходимую длину равной 0. Действи­ перепад получается меньше для всех ступеней, зависит от вели­ за исключением регулировочной, а вследствие тельная длина лопатки L unnL чины зазора L . Приближенно можно принять этого В окажется больше. Длину лопаток при L =U —2 L . входе выбирают несколько большей, чем L , для того чтобы обеспечить вход пара в каналы, об­ В группах ступеней V пропорционально удель­ разованные лопатками. Требуемая длина -ло­ ному объему пара при одинаковом плане ско­ паток и при выходе зависит от угла выхода ростей. Поэтому оказывается проще произво­ /? и чем больше в , тем меньше будет L ' . Если, дить расчет графич. путем. Ступени с значи­ что практически имеет место, не происходит ни­ тельными диаметрами и перепадами должны, какого отклонения струи, то (i = fi . Прибли­ напротив, рассчитываться, к а к отдельные сту­ пени. При этом оказывается необходимым брать женно можно принять г < 0,5, т. к. в противном случае разность L —L e vni -sinp j. (73) получается слишком велика. Ступени с малой реактивно­ где e = -~ , a W > w . Значение B выбирается с т ь ю . Поперечное сечение каналов в соплах a w'>w т. о., чтобы разница между длиною лопаток при и между направляющих лопаток рассчитывает­ входе и при выходе не была слишком велика, ся точно так ж е , как для ступеней других ти­ так как в противном случае нарушилось бы пов, по ур-ию неразрывности. Активно-реак­ очертание «поточной части». Вследствие этого тивные ступени с малыми диаметрами, малым в первых ступенях берется /? < fi , в средних перепадом и короткими лопатками выполняют­ ступенях Р = Р, , а в последних ступенях ся в виде отдельных групп, причем все ступени &2>Рхч- Т. к. не представляется возможным имеют одинаковый профиль каналов. П р и рас­ рассчитать L ' с такой точностью, чтобы поток чете предварительно строится средний план ско­ пара вполне заполнял сечение канала без под­ ростей. Т. к. с реактивностью связаны осевое пора, то может случиться, что рассчитанные ка­ усилие и потери вследствие неплотностей, то налы между лопаток окажутся несколько пре­ степень реактивности г должна быть взята тем уменьшенными. В таком случае имеют место пе­ ниже, чем меньше длина лопаток и чем выше ред лопатками избыточное давление и вместе с давление пара. При этом можно допустить уве­ тем аксиальный сдвиг и потери на утечки через личение, г от ступени к ступени. Соответственно неплотности вследствие протекания пара во­ с этим меняется также от ступени к ступени и круг лопаток. Во избежание этого явления план скоростей, поэтому при конструировании длина лопаток L д. б. взята больше, чем L . сопел и профилей лопаток следует обращать ш с1 х 2 4 d sp 2 d d d 2 п 2 л m 2 £ 0 s s s B c Si 1m d s s 2 С1 х 2 c 2 w W1 s d s p ш d s s p з 2 2 s w2 t s d s L s 2 2 2 2 wl 2 п g s s