* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки
263 ТУРБИНЫ 264 кривой получается при меньших значениях Х^ , чем минимум для кривой В или В . Когда выбрано определенное значение £ d , то м. б. найдено Eit , v, ?] , В ж G. Механич. к п д Т . ^ , , м. б. определен по ур-ию (39), приняв внутрен ний кпд щ = г] : г] и конечное состояние пара 1 = 1 -Н' • r]i (фиг. 39). Давление Pi перед соплами первой ступени вследствие падения давления, вызванного торможением при входе пара в Т., меньше р , причем Ii^I Среднее про тиводавление р за последним рабочим венцом следует принимать несколько выше, чем р , т. к. от выхода из последнего венца до выхода из Т. имеет место падение давления. Соответ ствующий р уд. объем v берется из таблицы г—s (фиг. 39), причем следует принимать 1 = ~1л- Выбор системы регулирования зависит от рода нагрузки. Если Т. предназначается для длительной работы при приблизительно пол ной нагрузке, то достаточно применить регу2 е 2 2 е е Н( е те А 0 0 0 п А п n п дует брать возможно меньше (1—2% при кон денсационных Т.); в этом случае удельный рас ход пара В меняется при переменной нагрузке аналогично кривой а (фиг. 48), данной без мас штаба. Если же Т. работает при сильно меняю щейся нагрузке, то С при полной нагрузке можно брать больше; так как при уменьшаю щейся нагрузке '£ уменьшается, то В меня ется согласно кривой Ь на фиг. 48. Эти сообра жения доляшы лечь в основу выбора £ для расчета последних ступеней. Д л я средней аб солютной скорости выхода из последнего ко леса имеем с = 91,ЪЗУ^Н'. (61) Приближенно д л я определения диаметра по следней ступени можно принять е № а е 0 а (62) 50% Ф и г . 4S /00% лирование торможением; если жо Т. работает с сильно меняющейся нагрузкой, то* более эко номичным оказывается количественное регу лирование. Д л я подразделения перепада необ ходимо знать среднее характеристич. число v . Если Т. имеет только одновенцовые ступени и работает при регулировке торможением, то сумма перепадов при расширении (фиг. 39) (58) em где Ф =к. отношению длины лопатки к Им диаметру. Чем больше принято Ф, тем менее благоприятны условия протекания пара в по следнем рабочем венце. Максимальное значе ние Ф составляет 0,2 — 0,3. Диаметр d по соображениям прочности не должен превосхо дить d ; для современных материалов при п=3 ООО об/м. d = l,7-r-l,9 м. Если при расче те получается диам.. di>d , то последняя сту пень должна иметь два или несколько потоков пара. По d м. б. определено и = d • , тах max max max n п n (59) 91,531 'S/i При количественном регулировании первая количественном регулировании ступень (часть I ) выполняется, к а к активная или к а к колесо Кертиса. Обозначим: d —диам., к —число венцов, щ—кпд регулируемой сту пени и р —давление за ступенью; в этом слу чае имеем: x г п 1 1г/2 2 7 2 т. "din In = In+ ( 1 - h i ) ' Отсюда м. б. получено для второй части 2 4 = - И д - ( 1 + 0,012 м, Ф>1/100 и а > 13 -f-14°. Д л я определения диам. д. б. за дан конечный объем пара первой ступени. Но т. к. он пока неизвестен, то представим себе пе ред первой ступенью еще одну (в действитель ности несуществующую) нулевую ступень. Ко нечный уд. объем пара этой ступени равен из вестному нам начальному объему v . Прибли женно д л я d нулевой ступени имеем: n n п а x г х 0 lf х Х С1 x 0 d, - 1 5 . 0 0 гм (615) (60) Vzhen 91,53 Определение числа ступеней и диаметра произ водится различно в зависимости от того, вы полняется ли Т. во второй части, как активная или реактивная. А к т и в н ы е Т. Потеря при выходе £ , обусловливающая в значительной мере кпд тур бины, зависит от размеров последних ступе ней, к-рые поэтому д. б. определены в первую очередь. При выборе величины £ исходят из нагрузки, к-рая дает наиболее экономичную работу Т. Если Т. должна работать длительно или гл. обр. при полной нагрузке, то £ сле а а а Отсюда м. б. получено L = d • Ф.„, . Если по лученное т. о. значение L