* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

259 ТУРБИНЫ 260 ?> —всегда нгоке, чем кпд Т. с единым потоком 860 iV + G • Аг; для Т. с отъемом пара 860 N ++2XG • Аг). Здесь Аг представляет разность пара одинаковой мощности и при прочих оди­ наковых условиях работы. Понижение кпд значений теплосодержания отъемного пара до зависит от того, что отдельные участки Т. рабо­ и после нагревательной системы. И с п ы т а н и е Т. в о т н о ш е н и и р а с ­ тают с сильно меняющимся расходом пара, в то время как экономичность работы возмояша х о д а п а р а . Испытание паровых Т. может только в определенных, довольно узких пре­ преследовать разные цели: 1) выполнение дан­ делах расхода пара. Кроме того промежуточ­ ных гарантий, 2) определение расхода пара при ное регулирование вызывает потерю на тор­ изменяющемся режиме работы и 3) изучение можение, к-рая тем выше, чем большее коли­ специальных вопросов работы Т. научного ха­ чество пара протекает через часть низкого рактера. Наименее простые ( г а р а н т и й н ы е ) давления. Кпд зависит еще от потерь на не­ испытания представляют весьма сложную зада­ плотности п потерь от трения дисков, к-рые чу, особенно для крупных турбин. Основной имеют тем большее значение, чем больше зна­ целью гарантийных испытаний является опре­ чение G . Кривая расхода пара двухпоточной деление расхода пара на единицу мощности. Т. представлена на фиг. 45. AG представляет Заказчик Т. должен уже при заказе предста­ расход пара на утеч­ вить программу предстоящих испытаний и ку или расход запор­ измерений, должен указать применяемые изме­ ного пара. В конден­ рительные приборы, места их установки, сационных Т. с отъе­ чем необходимые присоединения должны бы. . мом AG представляет выполнены таким образом, чтобы инструменты собою расход пара на могли легко устанавливаться и сниматься, не утечку через наруж­ нарушая работы Т. ные лабиринтовые уп­ Мероприятия для повышения лотнения, отводимого э к о н о м и ч н о с т и р а б о т ы . П о д о г р е в в конденсатор, далее J к о н д е н с а т а отработанным или расход пара на утеч­ о т ъ е м н ы м п а р о м . В прежнее время кон­ ку через промежуточ­ денсат подогревался в экономайзере отходя­ ные уплотнения в ча- щими газами котла, в последние годы перешли Ф и г . 4 5. сти низкого давления к подогреву отходящими газами воздуха, не­ и подводимого к зад­ обходимого для процесса горения в топке нему лабиринтовому уплотнению в качестве за­ котла, а для подогрева конденсата-—к примене­ порного пара. В Т. с отъемом пара и с про­ нию поступающего от Т. отработанного пара тиводавлением AG представляет собою расход I низкого давления. Этот способ имеет то пре­ пара на утечку для всех наружных лабиринто­ имущество, что термический кпд установки вых уплотнений. Для- Т. двух давлений AG повышается. При этом для подогрева приме­ представляет собою расход пара на утечку или няют либо отработавший пар от вспомогатель­ расход запорного пара для переднего лабирин­ ной конденсационной Т. либо от специальной, тового уплотнения и расход запорного пара небольшой Т. (Т. собственных нужд). Далее„ для заднего лабиринтового уплотнения. Для для предварительного подогрева применяют построения этих кривых вычисляют предва­ отъемный пар от главной Т. Это имеет преиму­ рительно по ур-иям (42) и (51) расход пара при j щество в отношении улучшения термодинамич. G„ = 0 и при различных нагрузках. Найденные кпд главной Т., обусловленного тем, что рас­ значения необходимо повысить на несколько % ход пара.в части высокого давления больше, а (точки © на фиг. 45). Таким же методом под- в части низкого давления меньше по сравнению* считывается расход пара для Т. с противода- I с Т. без отъема пара. Благодаря увеличениювлением или для Т., работающих мятым паром, I расхода пара высокого давления короткие причем к этому расходу добавляется принятый лопатки в этой части Т. могут быть удлинены, а уменьшение расхода пара низкого давления ориентировочно или вычисленный по разме­ рам уплотнений расход пара AG (точки ® на ведет к укорочению длинных лопаток в этой фиг. 45). Точки, соответствующие одинаковым части Т. Теоретически всего выгоднее было бы нагрузкам, соединяются прямыми линиями. отбирать пар от каждой ступени Т., однако 'Эти линии в действительности являются слегка практически удовлетворяются максимум двуизогнутыми кривыми, которые при количествен­ мя-тремя местами отбора, причем пар отби­ ном регулировании принимают форму слегка рается от соответствующих ступеней без при­ нятого для Т. с отбором пара промежуточного, волнообразную. Термич. кпд паровой установки показывает, регулирующего устройства. П о в ы ш е н и е д а в л е н и я пара и его какое количество затраченного тепла превра­ щено в полезную работу. Обозначим через i t°. Т. к. при повышении начального давления i теплосодержание 1 кг питательной воды, по­ и начальной V перепад тепла становится боль­ ступающей в котел, I —теплосодержание пара, ше, то стремятся применять высокое начальное выходящего из котла, и через —кпд котла. давление (свыше даже 100 atm) и высокую t пара (до 500°). Однако высокое начальное да­ Удельный расход тепла составляет вление приводит к тому, что конечный пунктW = Cal/kWh. (53) расширения оказывается в области насыщен­ ного пара, что ухудшает кпд Т. Далее, с по­ а тррмический кпд установки вышением давления возрастают капитальные затраты на котлы и Т. Т. о. имеется нек-рое наиболее экономичное высокое давление, опре­ Для Т. с противодавлением и с отъемом пара деляемое в каждом случае отдельно. При пере­ кроме мощности Т. N следует принять за воде существующих паровых - установок на полезную мощность также расход тепла в на­ высшее давление часто поступают т. о., что перед имеющейся установкой включают уста­ гревательной системе. Поэтому вместо 860 N следует взять для Т. с противодавлением новку для этого давления. Пар из котлов высос e e a a h k c e e e