* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

221 ТУРБИНЫ 222 на, г) реакцию грунта ф на подошву фундамента стенки, направленную вертикально, но точка приложения к-рой неизвестна. В случае, по­ казанном на фиг. 162, S препятствует стенке сдвинуться своим фундаментом внутрь Т . , т. е. сила S направлена от Т. в сторону и на­ правление ее одинаково с направлением гори­ зонтальной составляющей распора свода силы # (следовательно Л = Н + Si)- Пока сила S не достигла значения n^Q или в случае нали­ чия распорок между стенками в виде обратно­ го свода или бревен, не м. б. сдвига фунда­ мента стенки вправо, т. е. в сторону Т., а стен­ ка может только вдавливаться вниз, сяшмая грунт в основании, и поворачиваться вокруг крайнего нижнего ребра, наяшмая сильнее на грунт с левой стороны основания и сжимая грунт у задней грани стенки по всей ее высоте, как это изобрая{ено на фиг. 163 в. отличие от фиг. 161 (где тр-к напряжений грунта у задней стенки не доведен до конца, что соответствует случаю нек-рого сдвига стенки у основания вправо). Исходя из соображений статики, мож­ но для случая фиг. 163 составить следующие ур-ия, основные элементы к-рых ясно видны из фиг. 163 и выражены в см и кг: x t 0 0 x n e l m a u e r w e r k , В . , 1912; D о 1 e z a 1 e k , D e r E i s e n b a h n t u n n e l , В . , 1919; S c h m i d H . , S t a t i s c h e P r o b l e m e desT u n n e l - u . D r u c k s t o l l e n s b a u e s , В . , 1926; L u c a s G . , D e r T u n n e l , Т . 1—2, В . , 1920—26; A n d r e a e C , D e r B a u langer tiefliegender G e b i r g s t u n n e l , В . , 1926; W a l c b O., Die Auskleidung von Druckstollen u . Druckschaehten, B e r l i n , 1926; R a n d z i о E . , S t o l l e n b a u , В . , 1927; S i m m s F . , Practical Tunneling, L.,1896; S t a u f f e r D . , Modern T u n n e l P r a c t i c e , N . Y . , 1906; G i l b e r t G . , W i g h t m a n L . a. S a u n d e r s W . , T b e Subways a . T u n n e l s of N e w Y o r k , N . Y . , 1912; C o p p e r t h w a i t e W . , T u n n e l i n g S h i e l d s a . the U s e of Compressed A i r i n Subacqueous W o r k s , 2 e d . L . , 1912; H e w e t t B . S h i e l d a . Compressed A i r T u n n e l i n g , N . Y . , 1922; B r u n l o n D . a . D a v i s l . , Modern T u n n e l i n g , N . Y . , 1922; P o n t z e n E . , T r a v a u x de terrassement et t u n n e l s , P . , 1891; L e g o u e z R . , D e l ' e m p l o i d u b o u c l i e r d a n s la; c o n s t r u c t i o n des souterrains, P . , 1897; H e r v i e u J . , L e c h e m i n de fer M e t r o p o l i t a n M u n i c i p a l de P a r i s , t . 1 — 2, P a r i s , 1903—08; В i e t t e L . , L e s c h e m i n s de f e r u r b a i n s p a r i s i e n s , P . , 1928; B i a d e g o G . , 1 g r a n d i t r a fori a l p i n i , M i l a n o , 1903. С. Р о з а н о в . ( v I aji • 100 = Н + S = Н, 0 x (22) (23) (24) (25) lioy + e'^b - 1 0 0 = Q - S = (), a у = (а - х) ctg у = (а - х) | ? , 0 ^ = a ' o ( l + -40. I и из условия равенства нулю суммы моментов всех сил относительно точки пересечения силы Н с задней гранью стенки ^.^-НоЦ-ж). v у (26) у Делая алгебраич. преобразования, получаем шесть ур-ий с шестью неизвестными a. , о , а , х, у , Sx: H + Sx (27) 50h ' в 0 х Q а (28) (29) (30) ) у a " Г У - 505 ' Ъ y ~ y h " а a z = у = 0 (а-х)^ , о о Ь SLU тт 4. (h-Sx) (31) (32) & i = Но • —gyp- • Решая эти ур-ия относительно х, имеем h[2KH2H a-Qb) + Но(1Лз+ЬЗ) 0 b3H ] n \°°) и, зная х, определяем остальные неизвестные. При решении а , а и а' не должны превышать допускаемых напряясений. х у у Лит.: К а н д а у р о в П., Постройка т\ ннеля на 521—5 2 2 - й в е р с т а х Д о н е ц к о й ж . д . , П . , 1917; Е в д о к и¬ м о в - Р о к о т о в с к и й М . , Т у н н е л и , Т о м с к , 1926; е г о ж е , Давление горных пород, Расчет туннельных обделог?, Т о м с к , 1927; П р о т о д ь я к о н о в М . , Д а в л е ­ ние г о р н ы х п о р о д и р у д н и ч н о е к р е п л е н и е , М . , 1930; П а с с е к А . , Т у н н е л и г о р н о г о т и п а , Л . , 1930; H K 1 I C , В р е м е н н ы й с п р а в о ч н и к п о т у н н е л ь н ы м р а б о т а м , М . , 1931; R z i h a F . , L e l i r b u c l i d . gesaraten T u n n e l b a u k u n s t , В . , 1867—1872; R i t t e r W . , D i e S t a t i k d. T u n n e l g e w o l b e , B.,1S79; K o m m e r e l 1 0 . , S t a t i s c h e B e r e c h n u n g v o n T u n - т Т У Р Б И Н Ы п а р о в ы е , ротационные дви­ гатели с непрерывным рабочим процессом. По способу своего действия Т. паровая при­ надлежит к классу ротационных двигателей и в отличие от двигателей поршневых (паровых машин и двигателей внутреннего сгорания)характеризуется основным признаком—непре­ рывностью рабочего процесса. П р и установив­ шемся рабочем режиме по скорости и нагрузке в каждой определенной точке рабочих органови полостей Т. все параметры процесса — ско­ рости, статич. и динамич. усилия, давление, темп-pa и т е п л о с о д е р ж а н и е — о с т а ю т с я п о ­ с т о я н н ы м и п о в р е м е н и : весь процесс является процессом непрерывным. Наоборот, в поршневой машине любого типа и назначения рабочий процесс представляет собою процесс периодический с непрестанно меняющимися элементами в каждой определенной, т а к ска­ зать, координате рабочих органов; процесс является пульсирующим, большей или мень­ шей частоты в зависимости от числа оборотов. Всякий периодический процесс сопровождает­ ся появлением периодических, иногда меняю­ щихся в весьма широких пределах, сопрово­ ждающих его динамич. эффектов. Этот неиз­ бежный спутник всякого процесса поршневого двигателя в значительной мере усложняет конструктивные формы и в конечном итогеявляется отрицательным процессовым факто­ ром, с которым особенно приходится считать­ ся в современных быстроходных поршневых двигателях. В отличие от этого п р и н ц и п непрерывности, характеризующий р а ­ боту лопаточных двигателей, обладает ценным свойством—постоянством и устойчивостью ра­ бочего процесса и отсутствием периодических «возмущающих» усилий. Непрерывность про­ цесса позволяет применять высокие скорости как рабочего тела, т а к и рабочих органов,, превышающие во много р а з соответственныескорости в поршневых двигателях и позволяю­ щие осуществлять наивыгоднейшие кинематич^ соотношения д л я получения возможно макси­ мальной тепловой экономичности. В тепловом термодинамич. отношении непрерывность про­ цесса представляет выгоду в том отношении, что в большей мере обеспечивает постоянство тепловых явлений, теплоотдачи, перехода о д ­ ного вида энергии в другой, а вместе с этим, почти сводя колебания вышеуказанных явле­ ний на-нет, улучшает условия работы машины в целом и позволяет надеяшее учитывать влия­ ние отдельных, постоянных д л я данной маши­ ны факторов. В Т. тепловая энергия преобра­ зуется вначале в промежуточную форму—в энергию кинетическую (истечения), а послед-