* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

61 ТРУБОПРОВОДЫ 52 •же материала, причем стенки колен д. б. по крайней мерена 2 мм толще стенок прямых Т. П е р е х о д ы применяются для плавного перехода чаще от большего диам. к меньше­ му и реже наоборот. Переходы надлежит рас­ считывать по ф-ле P , = (F -F )H, (95) где P —давление воды на переход в т, F — площадь поперечного сечения широкой части перехода в м , F —площадь поперечного се­ чения узкой части перехода в м , Н—полная высота напора в середине перехода в м вод. ст. г) М у ф т ы употребляются: при ремонте, в случае устройства ответвления от магистра­ л и , там, где надо поставить более длинные па­ трубки или удалить стык от слишком близкого соседства с другими фасонными частями. При "подвижных Т. между ними оставляют зазбр примерно в 5 а и ставят муфту, чем устраня­ ется опасность появления в металле вредных напряжений. Разъемные муфты применяются для перекрытия дефектного места. Расчет муфт ничем не отличается от расчета прямых Т. (неразъемные цельные муфты) и свертных фа­ сонных частей (разъемные муфты). д) П а т р у б к и представляют собою корот­ кие Т. с фланцем на одном конце и раструбом на другом или с фланцем на одном конце и •буртом на другом; служат для перехода с флан­ цев на раструбы и, наоборот, при установке задвижек, вантузов, обратных клапанов и в тому подобных случаях. Рассчитываются па­ трубки, как Т. е) 3 а г л у ш к и (фланцевые и раструбные) предназначены для заделки слепых концов трубопроводов как постоянного, так и времен­ ного характера. При больших внутренних дав­ лениях заглушки следует укреплять хомутами и, стяжками. ж) Ф л а н ц ы н е п о д в и ж н ы е , предста­ вляющие собою одно целое с Т., м. б. рас­ считаны, как балки, заделанные одним кон­ цом в стену. Примем следующие обозначения (фиг.27а, 276): h— толщина фланца в см, р— давление воды в трубе в кг/см , D—внут­ ренний диам. Т. в см, Б —внешний Фиг. 27а. Ф и г . 276. диаметр Т. в см, b—ширина куска •фланца, приходящаяся на один болт, в см, «—плечо (расстояние от наружной поверх­ ности Т. до центра болта) в см, п—число бол­ тов, а —допускаемое напряжение на изгиб в кг/см , Р—нагрузка, приходящаяся на один болт. Изгибающий момент в данном случае выразится следующими двумя равенствами: U 0 U w 0 2 u 2 2 г ь 2 a —допускаемое напряжение на растяжение. Напряжение фланца от изгиба получится рав­ ным (фиг. 28) z р.а где 4 m ' Uf — 2 w = г ;(100) D —средний диам., считая по прокладке. Тол­ щина фланца д. б. не . менее % толщины болта, дабы не под-г вергать стенку Т Ф и г . 28. Ф и г . 2 9. чрезмерно высоким добавочным напряжениям. По Баху толщина н е п о д в и ж н о г о ф л а н ц а определится из ф-лы: {Df Di-P-i -D-2e)of < > 101 где D —диам., считая между крайними точ­ ками прокладочного шва, D —внешний диам. фланца, е—диаметр отверстия для болта, I — расстояние от середины ширины прокладоч­ ной площади до окружности, проходящей че­ рез крайнюю точку отверстий для болтов, за вычетом толщины стенки Т., о—напряжение во фланце. Для воспринятия произвольной осевой силы S толщина фланца по Баху д. б. d h- V ^ n ^ h ^ - o (ЮЗ) П о д в и ж н о й ф л а н е ц , удерживаемый на Т. наваренными на конце трубы кольцами, м. б. приближенно рассчитан из условия М = о • W. (103) Тогда получим, принимая во внимание обо­ значения на фиг. 29, ъ [itоткуда и определится толщина фланца h. Дейт - m - т' ^f) \ ^ - = аь 1 ) 3 - 2do) h *> ( 104) М =^ р и M = W •о =^= ^£*^. ь 7 (96) (97) Приравнивая последние выражения в обоих равенствах и определяя h, получим с прибав­ кой практич. величины С ур-ие: /i = l , 2 3 j D l / " f ^ T + b с. V Di-a (98) Ф и г . 30. Ф и г . 31. Б о л т ы рассчитываются по ф-ле: да где /—площадь поперечного сечения стержня, ствующее в болтах усилие Р ' м. б. взято рав­ ным (фиг. 29, 30 и 31) P> = lD p=>lDlp. (Ю5) 2 m