* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

695 АРКИ 696 шарнирными пятами; третий, промежуточ­ ный, шарнир встречается сравнит, редко в рамных конструкциях. Арки неразрезные, со сплошной стенкой, перекрывают несколь­ ко пролетов. Неразрезные А. в пятах между собой связаны и имеют общие опорные ча­ сти, так что от нагрузки в одном пролете возникают напряжения и в остальных. Если не считать нескольких обособлен­ ных неэкономичных, разобранных в лите­ ратуре, примеров, — применимость А . не­ разрезных ограничивается только тем слу­ чаем, когда промежуточные опоры на­ столько высоки и гибки, что не могут осуществить полной неподвижности пят бесшарнирных А. и в особенности сводов. От нагрузки одного из двух примыкающих к опоре сводов опора изгибается и тем самым вызывает дополнит, напряжения в смежном пролете (подробнее см. Своды, р а с ч е т ) . А. простые со сплошной стенкой. Простыми называются А., перекрывающие один пролет. В статическом отношении раз­ личают трех-, двухшарнирные и бесшар­ нирные А. Ось А. большей частью бывает очерчена по линии давления от постоянной или полной нагрузки. Поэтому чаще дру­ гих встречаются А. параболические. I. Трехшарнирные А. Эти А. статически определимы относительно опорных • реак­ ций. В общем случае, при любом напра­ влении нагрузки, вертикальные слагающие опорных реакций определяются как в про- При действии на А. только вертикально на­ правленной нагрузки вертикальные слагаю­ щие опорных реакций точно равны опорным реакциям простой балки: V = AQ И V = B и слагающая распора Н =Н =М : f. Мо­ мент в любом сечении трехшарнирной А . a b or а ь й 1 Фиг. к к 0 6. Х 0 определяется уравнением (фиг. 6): М =М — —Л(у —х tg «), где М —момент относитель­ но сечения всех внешних сил, слева от него лежащих. Нормальная сила в том ж е сечении: N =N +H(cos у + tg « sin у), где N —проекция в сечении на ось А. всех внеш­ них сил, слева от сечения лежащих, в том числе и опорной реакции. Поперечная сила в сечении: Q = Q — Н(sin у— t g a c o s y ) , где Q —проекция на ось, перпендикуляр­ ную к оси балки, всех сил, слева от се­ чения лежащих. При расположении пят А. на одном уровне: М = М — Н ; N— — Q sin у + Hcos у; Q = Q cos у — Hsin у . лX 0 0 x 0 0 х 0 у x 0 x 0 Фиг. 5. стой балке, из условия равновесия отно­ сительно шарнира другой опоры (фиг. 5): F «= Т [ 2 Р c o s ( Р & ^ ( * - а > ~ -2&Р8Ш<Р,Г)(У -и)]; в V= b P s [^Р i n р cos (P,Y) а - - 2 ! ( >Г)Уа]Слагающая по линии пятовых шарниров определяется из уравнения проекций на горизонтальную ось: Z cos « — Z cos « 4- 2 Р (-Р. Y)=0, s i n a b Фиг. 7. или Н -Н — 2 ; P s m ( P , F ) = 0. Величина слагающей H =Z cos а опреде­ ляется из ур-ия момента относительно клю­ чевого шарнира: а ъ a a На — Sa J COS а= - у = COS а=~ • Если А. находится под действием непо­ движной нагрузки (снег, собственный вес и т. д.), то опорные реакции, внутренние силы и моменты легко определяются по­ строением многоугольника давлений, про­ ходящего через три шарнира А. Способ по­ строения показан на фиг. 7. Посредством вспомогательного мн-ка с полюсами О и Оа находят равнодействующие В и Р > приложенные в левой и правой частях А. х Л 2