* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

329 ГЕНЕРАТОР ПЕРЕМЕННОГО ТОКА 330 ж е н и и , что коэфф-т м а г н и т н о г о р а с с е я н и я м а ш и н ы остается п о с т о я н н ы м п р и и з м е н е ­ нии н а г р у з о к . В д е й с т в и т е л ь н о с т и ж е к о э ф ф . магнитного рассеяния изменяется с нагруз­ к о й , х о т я это и з м е н е н и е н е в е л и к о (в с а м ы х н е б л а г о п р и я т н ы х с л у ч а я х не п р е в о с х о д и т 7 — 8 % ) . Е с л и ж е п р и н я т ь в о в н и м а н и е , что коэфф-т м а г н и т н о г о р а с с е я н и я о к а з ы в а е т влияние только на ампер-витки, потребные д л я проведения полезного потока машины через ярмо магнитной системы и полюсные с е р д е ч н и к и , то в п о л н е м о ж н о п р е н е б р е ч ь и з ­ менением коэфф-та р а с с е я н и я д л я м а ш и н , не особенно с и л ь н о н а с ы щ е н н ы х . К о г д а м а ш и н а с и л ь н о н а с ы щ е н а , то у ч е т и з м е н е н и я коэфф-та р а с с е я н и я п р и п о с т р о е ­ нии векторной диаграммы н а п р я ж е н и я про­ изводится следующим образом. Н а основа­ н и и о п и с а н н ы х в ы ш е способов п о с т р о е н и я , по д а н н ы м , з н а ч е н и я м Е , к увеличением коэфф. рассеяния. Т а к к а к пря­ молинейная часть начала кривой характери­ с т и к и х о л о с т о г о х о д а не в п о л н е т о ч н о п р е д ­ ставляет магнитную характеристику между­ ж е л е з н о г о п р о с т р а н с т в а и т е л а я к о р я , то п р и о п и с а н н о м г р а ф и ч е с к о м способе о п р е ­ деления числа ампер-витков получается не­ сколько преувеличенное значение послед­ н и х . Э т у о ш и б к у м о ж н о к о м п е н с и р о в а т ь не­ которым уменьшением отношения у . Эдс х о л о с т о г о х о д а Е н а х о д я т п о сумме а м п е р - в и т к о в ОА[+A W =А& А . II. Д и а г р а м м а П о т ь е . Д л я син­ хронного Г . п. т. с распределенной обмоткой возбуждения, когда поля яко­ р я машины имеют одинако­ вое м а г н и т н о е с о п р о т и в л е н и е , н е о б х о д и м о с т ь в разлол-сении ампер-витков я к о р я A W на 0 g г 2 a E, r E s и k Еа COS ф r s g х о д я т (фиг. 42) в е к т о р OG=E --E --E +E и у г о л i f , а по з н а ч е н и ю п о с л е д н е г о и AW = l • AW • sin ip. Е с л и , к а к это д е л а л о с ь в ы ш е , и з х а р а к т е ­ р и с т и к и х о л о с т о г о х о д а о п р е д е л и т ь по з н а ­ ч е н и ю в е к т о р а OD ч и с л о с о о т в е т с т в у ю щ и х а м п е р - в и т к о в ОА (фиг. 44), то в л и я н и е и з ­ м е н е н и я коэфф-та р а с с е я н и я н а н а й д е н н о е з н а ч е н и е аМпер-витков ОА остается неучтен­ н ы м . Е с л и лее, с д р у г о й с т о р о н ы , н а к р и в о й х а р а к т е р и с т и к и х о л о с т о г о х о д а отлолсить g g а х х о р д и н а л у , р а в н у ю OD • у (а и а —коэфф-ты рассеяния при нагрузке и холостом ходе), то соответственно этой эдс п р и х о д и т с я и з м е ­ нять число всех ампер-витков, тогда к а к из­ менение коэфф-та р а с с е я н и я д о л ж н о о к а ­ зывать влияние лишь на ампер-витки я р м а и с е р д е ч н и к о в п о л ю с о в . П о э т о м у , д л я более точного у ч е т а в л и я н и я и з м е н е н и я к о э ф ф и ­ циента рассеяния, рекомендуется поступать т а к : и з т о ч к и В& к р и в о й х а р а к т е р и с т и к и х о ­ лостого хода провести л и н и ю , п а р а л л е л ь н у ю ь 0 г AW и AWg о т п а д а е т . В этом с л у ч а е в е к т о р эдс р е а к ц и и я к о р я Е , представляющий г е о м е т р и ч е с к у ю с у м м у в е к т о р о в E +E , рас­ п о л а г а е т с я п е р п е н д и к у л я р н о к. в е к т о р у с и л ы т о к а , т а к к а к п р и X =X получается q Гд g q q g А, А) Фиг. 44. прямолинейной части начала кривой х а р а к ­ т е р и с т и к и ; т о ч к а п е р е с е ч е н и я этой п р я м о й с п р я м о й , п р о в е д е н н о й п а р а л л е л ь н о оси а б ­ с ц и с с ч е р е з к о н е ц о р д и н а т ы , р а в н о й OD, и д а с т искомое ч и с л о а м п е р - в и т к о в , н е о б х о д и ­ м ы х д л я н а в е д е н и я эдс OD п р и и з м е н е н н о м коэффициенте р а с с е я н и я . Т а к и м о б р а з о м , о т р е з о к А А[ изображает в данном случае увеличение числа ампер-витков, вызванное г Н а ф и г . 45 и з о б р а ж е н а в е к т о р н а я д и а ­ грамма для случая индуктивной нагрузки Г. п. т., п р и чем на диаграмме нанесены век­ торы ампер-витков: AW.„ -—-соответствую­ щ и х эдс х о л о с т о г о х о д а Е , AW —соответ­ с т в у ю щ и х эдс р е а к ц и и я к о р я Е иA W — соответствующих эдс я к о р я Е . Вектор AW является результирующим векторов AW„ и AW , при чем соответствующая чис­ л у а м п е р - в и т к о в AW эдс Е з а в и с и т от н а с ы щ е н и я м а ш и н ы . , — о п р е д е л е н и е ее н а д л е ­ ж и т производить путем построения диаграм­ м ы а м п е р - в и т к о в . П р о ч и е с о с т а в л я ю щ и е об­ щ е г о п а д е н и я н а п р я ж е н и я Г . п . т . от н а с ы ­ щ е н и я м а ш и н ы не з а в и с я т , а п о т о м у м о г у т быть п о с т р о е н ы н е п о с р е д с т в е н н о . Т . о . , в е к ­ торная диаграмма напряжения распадается п а две д и а г р а м м ы : д и а г р а м м у а м п е р - в и т к о в , на основании которой определяется падение н а п р я ж е н и я , вызываемое реакцией я к о р я , и диаграмму эдс, у ч и т ы в а ю щ у ю падение на­ п р я ж е н и я от с о п р о т и в л е н и я ( э ф ф е к т и в н о г о и и н д у к т и в н о г о ) о б м о т к и я к о р я . Н а ф и г . 46 указано построение векторной диаграммы Потье д л я случая емкостной нагрузки син­ хронного Г. п. т. Построение диаграммы П о т ь е м . б. о с у щ е с т в л е н о по х а р а к т е р и с т и ­ ке холостого хода и параметрам машины. H 0 a Гд m а m 4 a m а 1) Д л я определения повыше­ н и я н а п р я ж е н и я диаграмма строится следующим образом. По заданным Е , 1, к