* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

339 ДЫМОВАЯ ТРУБА 340 вовсе не допускается. Во многих западных странах имеются специальные утвержденные т р е б о в а н и я , п р е д ъ я в л я е м ы е к к и р п и ч н ы м Д . т. Ж е л е з н ы е Д . т. применяют в боль­ шинстве случаев в дымососных установках, в установках, имеющих временное значение, а т а к ж е п р и слабом грунте. Конструктивно железные Д . т. выполняются из конич. ж е ­ л е з н ы х б а р а б а н о в , в ы с о т о й к а ж д ы й о к . 1 м, с к л е п а н н ы х м е ж д у собой т а к и м о б р а з о м , что к а ж д ы й в е р х н и й б а р а б а н о х в а т ы в а е т с н а руяш нижерасположенный. Такая конструк­ ц и я Д . т . создает меньшее сопротивление проходу газов и, кроме того, устраняет воз­ можность попадания в швы дождевой воды. Толщина железа, употребляемого д л я Д . т., 3 + 8 мм. О с н о в а н и е м я с е л е з н ы х Д . т . с л у ­ жит чугунная фундаментная плита, к-рая крепится обыкновенно н а кирпичном цоколе. Необходимая высота железных Д . т. и их диам. определяются, к а к и д л я кирпичных Д . т . ; п р и этом д и а м . рекомендуется брать н а 30% больше, чем д л я кирпичных труб, в с л е д с т в и е более с и л ь н о г о о х л а ж д е н и я г а ­ зов. П р и статическ. расчете железных Д . т. г. о. приходится учи­ тывать изгибающие уси­ л и я , вызываемые давле­ н и е м в е т р а . Эти у с и л и я в о с п р и н и м а ю т с я обыч­ но р а с т я ж к а м и , кото­ рые прикрепляются к кольцам, охватываю­ щ и м Д . т . ( ф и г . 6). Р а с ­ т я ж к и делают и з цепей, из стальных тросов и л и круглого железа. При расчете железных Д . т . , к а к и кирпичных, при­ нимают: а) к—давление с т е н к и Д . т . в см; Р—давление ветра н а всю т р у б у в кг; S—натяяеение р а с т я ж к и в кг; а — < наклона растяжек; W = ^ • ® ~ CM — момент с о п р о т и в л е н и я п о п е р е ч н о г о с е ч е н и я кругового кольца; а — напряжение матери­ а л а лгелезной Д . т. в кг/см . В з а в и с и м о с т и от в ы с о т ы ж е л е з н о й Д . т . м о г у т б ы т ь т р и с л у ч а я к р е п л е н и я : 1) т р у б а р а с т я ж к а м и н е у к р е п л я е т с я в о в с е , 2) т р у б а у к р е п л я е т с я т о л ь к о в одном месте и 3) т р у б а у к р е п л я е т с я п о высоте р а с т я ж к а м и в д в у х и более м е с т а х . DI 3 2 Случай 1. Р=0,015-з-М=0,011)Якг. И з г и б а ю щ и й момент от с и л ы д а в л е н и я в е т р а М =P(f + h) = 0,0ШЯ 3 (f+K); 2 напряясение изгиба М . 0,05 D*H(H +2h,) W ~ D&-Df кг/см (23) Ж е л е з н ы е Д . т. без р а с т я ж е к строятся в последнее время весьма значительных раз­ м е р о в (высотой д о 60 лг); н а ф и г . 7 и з о б р а ­ ж е н а т а к а я Д . т . высотой 45 м. С л у ч а й 2. Д а в л е н и е в е т р а н а т р у б у (фиг. 6) Р = 0,01 DH кг. Н а т я я с е н и е н а в е т ­ ренной р а с т я ж к и S 0,005DH(H + 2h ) Sin a (h + /i ) a ^ 2 a С т в о л Д . т. и с п ы т ы в а е т с л е д у ю щ и е н а п р я ­ ж е н и я : 1) от п р о д о л ь н о г о и з г и б а , в ы з ы в а ­ емого с о б с т в е н н ы м весом Д . т. и в е р т и к а л ь ­ ной составляющей S н а т я ж е н и я растяясек, и 2) от и з г и б а моментом М& вследствие д а в ­ л е н и я в е т р а Р и м о м е н т а М" в е р т и к а л ь ­ ной с о с т а в л я ю щ е й н а т я ж е н и я р а с т я я с е к ??. Влияние первого рода н а г р у з к и незначи­ т е л ь н о и его у ч и т ы в а ю т п р е н е б р е г а я з а д е л ­ к о й н и ж н е г о к о н ц а Д . т. М а к с и м а л ь н ы е з н а ч е н и я и з г и б а ю щ и й момент п р и о б р е т а е т в двух сечениях: у кольца, к которому кре­ п я т с я р а с т я ж к и , — Ж , и в сечении, лежа­ щ е м н а высоте 2 х от у р о в н я х = (Щ - Щ): 2 (h + h ) крыши,—М . М = 0 , 0 0 5 Ш ! кгм, М = М& +М& &, t 3 2 г г г Я где Ж& = & 2 ш О П1 D h s — h a 1 8 (h 2 + l(h« + 2h ) -h ], 3 2 2 (25) (26) М& &- 0,005 DH a • ctg a. ФИГ. 6. 2 Фиг. 7. в е т р а — р а в н ы м 150 кг/м ; б) к о э ф ф и ц и е н т , принимаемый при определении силы давле­ н и я в е т р а д л я к р у г л ы х т р у б = | ( = ; 0,67). Д а ­ лее, примем следующие обозначения: Я — в ы с о т а н а д к р ы ш е й в см; h —высота в см части Д . т . , расположенной выше кольца; h —высота в ел* ч а с т и , р а с п о л о ж е н н о й н и ж е к о л ь ц а ; h —высота части, находящейся под к р ы ш е й ; D—внешний д и а м е т р Д . т . в см; D —внутренний д и а м е т р в см; д—толщина x z 3 x Д л я расчета отдельн. частей ж е л е з н ы х Д . т., р а с т я ж е к , к о л е ц и п р . , п о л ь з у ю т с я обычны­ ми формулами сопротивления материалов; коэфф-ты прочности н а растяжение д л я ра­ с т я ж е к k =s 1 000 кг/см , н а и з г и б д л я т р у ­ бы k ^ 800 кг/см . Т. к . давление ветра воспринимается г л . образом р а с т я ж к а м и , то подошву основания Д . т. достаточно рассчитать н а давление собственного веса G=Gi+G , (27) где G!—вес в кг с а м о й т р у б ы , о п р е д е л я е м ы й по ее р а з м е р а м , с д о б а в л е н и е м о к . 2 5 % н а з а к л е п к и и п е р е к р ы ш к у ш в а , и G —вес в кг ц о к о л я и ф у н д а м е н т а ; п р и этом д о п у с к а е м о е д а в л е н и е н а г р у н т к о л е б л е т с я в среднем от 0,75 д о 1,5 кг/см . 2 g 2 b 2 s 2