* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

335 ДЫМОВАЯ ТРУБА 336 г в о з д у х а , в е л и ч и н а к - р о г о з а в и с и т от р а з м е р о в о б м у р о в к и к о т л а и э к о н о м а й з е р а , ее п л о т ­ н о с т и , д л и н ы б о р о в а , степени р а з р е ж е н и я в г а з о х о д а х и от м н о г и х д р у г и х п р и ч и н ; в о б щ е м с л у ч а е м о ж н о п р и н я т ь а ==1,6-1-2,0. О б ъ е м в о д я н ы х п а р о в п р и 0° и 760 мм р т . с т . определяется по ф-ле: (9Н +W)-0,01+ e 760 л ш р т . с т . , у .—уд. в. г а з о в п р и т е х ж е у с л о в и я х , t —средняя темп-pa газов. Так к а к y . s у . ^ 1,293, то ф-ла (9) п р и м е т в и д : cpe г S&= 0,465-Р,.-Н ( - )• (10) w 8 l6 V .n.= йоГ—--*!* & где Н—содержание водорода в рабочем топ­ л и в е в % по в е с у ; W—содержание влаги в р а б о ч е м т о п л и в е в % по в е с у ; Т?ф —коли­ чество п а р а (в к г ) , в в е д е н н о е в т о п к у д л я с ж и г а н и я 1 кг т о п л и в а , п р и н а л и ч и и п а р о ­ вого д у т ь я и л и п а р о в о й ф о р с у н к и . Т . о., п р и б л и ж е н н ы й п о л н ы й объем п р о д у к т о в с г о ­ р а н и я п р и 0° и 760 мм р т . с т . , п о л у ч а ю щ и х ­ с я п р и с г о р а н и и 1 кг т о п л и в а , о п р е д е л я е т с я по с л е д у ю щ е й ф - л е : ш ( 2 ) Чтобы знать действительную тягу проек­ тируемой трубы, надо, кроме учитываемых п о т е р ь от о х л а ж д е н и я г а з о в , о п р е д е л и т ь т а к ж е потери тяги на трение и создание ско­ рости газов в трубе, а именно: Ь= г У —. И , ™1р. &•ер. (Н) (12) Уср. • гд с/) F=F . . C 3 +V .n.= e ( 9 Я + W)-0,0l 1 000 + W lfi a-I & " -— 0.804 3 м /кг. 3 (3) б) С р е д н я я т е п л о е м к о с т ь 1 м с у х и х г а з о в в Cal о п р е д е л я е т с я и з у р - и я : с .г. = 0,314 + 0,00003 V. (4) в) С р е д н я я т е п л о е м к о с т ь 1 кг в о д я н ы х п а ­ р о в в Cal о п р е д е л я е т с я и з у р - и я : с .п. = 0 , 4 5 + 0,00005 (5) п р и чем в е с в о д . п а р о в , о б р а з у ю щ и х с я п р и с г о р а н и и 1 кг т о п л и в а , о п р е д е л я е т с я по ф-ле: (6) где w—скорость г а з о в в м/ск п р и в ы х о д е ( ж е л а т е л ь н о 3—4 м/ск), a V — с е к у н д н ы й объем г а з о в , о п р е д е л я е м ы й по ф - л е : CKi с к 2 - ~ 3 600 • 273 • Р бш & &&^ где В—часовой р а с х о д т о п л и в а в кг, V— п о л н ы й о б ъ е м г а з о в , о п р е д е л я е м ы й и з ф-лы (3),Рб.—барометрич. давление в л ш р т . с т . , I"—температура газов при выходе и з т р у б ы , к - р а я о п р е д е л я е т с я по ф-ле: (t&- t")(G . , -с . .)В = a c й с где (Стп.с.-Сп.с.) — т е п л о , о т д а в а е м о е г а з а м и п р и о х л а ж д е н и и н а 1° и отнесенное к 1 кг сожженного топлива, определяемое из ур-ия: Б — ч а с о в о й р а с х о д т о п л и в а в кг, d .—сред­ н и й д и а м . Д . т . в с в е т у в м; Н—высота Д . т. в м; f . — т е м п е р а т у р а в о з д у х а ; н—коэфф. т е ­ п л о п е р е д а ч и Д . т . (в Са1/л1 • ч а с - ° С ) , п р и ­ нимаемый с достаточной точностью равным: 1—для к и р п и ч н о й т р у б ы , 2 — д л я бетонной т р у б ы ( т о л щ и н о й 100 л ш ) и 4 — д л я ж е л е з н о й н е ф у т е р о в а н н о й . Д л я о п р е д е л е н и я высоты Д . т . , и з м е р я е м о й от у р о в н я к о л о с н и к о в о й р е ш е т к и , с л у ж и т ф-ла: cp e 2 у S&= 273 ( в. У г. Рб. Н 273+77. ~ "273+"t~ ) 760 & & ( ) 9 где S&—теоретич. тяга в л ш вод. ст.. разви­ в а е м а я т р у б о ю , у . — у д . в . в о з д у х а п р и 0° и в Действительная тяга проектируемой Д . т. (ф-ла 13) не д . б. менее в с е х с о п р о т и в л е н и й установки. П р и расчете площади верхнего с е ч е н и я Д . т . и ее в ы с о т ы и н о г д а п о л ь з у ю т с я и более п р о с т ы м и , д о в о л ь н о м н о г о ч и с л е н ­ н ы м и э м п и р и ч . ф - л а м и . В с е эти ф-лы с о с т а ­ влены на основании опытных д а н н ы х и со­ д е р ж а т ц е л ы й р я д ч и с л о в ы х к о э ф ф - т о в , от правильного применения к-рых и зависит точность определения размеров Д . т.; одна­ ко, пользование эмпирич. ф-лами при рас­ чете Д . т . н е р е к о м е н д у е т с я . После определения площади верхнего се­ чения Д . т. приступают к статич. .расчету, исследуя устойчивость трубы и краевые напря­ ж е н и я от д е й с т в и я вет­ ра и веса к л а д к и . Д л я определения основных величии рассматривают ч а с т ь Д . т . ( ф и г . 5), л е ­ ж а щ у ю выше сечения ВВ и имеющую одина­ к о в у ю толщину стенок б. В ц . т . этого э л е м е н т а S прикладывают силу давления ветра Р и си­ л у Q, в ы з ы в а е м у ю весом к л а д к и , лежащей выше р а с с м а т р и в а е м о г о сече­ ния. Равнодействую­ щ у ю с и л у Д перемещают по ее н а п р а в л е н и ю до , пересечения с плоско­ с т ь ю с е ч е н и я ВВ в точ­ к е А, где ее с н о в а р а з ­ Фиг. 5. лагают на составляю­ щ и е Р & и Q&. Силою Р& о б ы к н о в е н н о п р е ­ небрегают, к а к силою, вызывающей незна­ ч и т е л ь н о е с р е з ы в а ю щ е е у с и л и е , а по оси трубы прикладывают две взаимно уравно­ в е ш и в а ю щ и е с я с и л ы Q, и з к о т о р ы х о д н а , направленная вниз, вызывает напряжение с ж а т и я , а д р у г а я д а е т с с о с т а в л я ю щ е й Q& г 1