* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

263 ЗАКЛЕПОЧНЫЕ СОЕДИНЕНИЯ 264 min тах Установлены нижеследующие практически н о р м ы , в з а в и с и м о с т и от н а з н а ч е н и я з а к л е ­ почного ш в а : 1) в п а з а х , с т ы к а х и обделоч­ ных угольниках частей корпуса, ограничи­ вающих нефтехранилища (нефтенепроницаемые ш в ы ) , ? = 3,5+4(2; 2) в п а з а х , с т ы к а х и обделочных у г о л ь н и к а х , в случае требова­ ния водонепроницаемости соединений, испы­ т ы в а е м ы х д а в л е н и е м в о д ы , t=4+5d; 3) в п а ­ з а х , стыках и обделочных угольниках ча­ стей к о р п у с а , в о д о н е п р о н и ц а е м о с т ь к о т о р ы х не и с п ы т ы в а е т с я д а в л е н и е м в о д ы ( п а л у б н ы е н а д с т р о й к и , в н у т р е н н и е п е р е г о р о д к и и тл1.), ? = 5 + 6 d ; 4) в с о е д и н е н и я х , не т р е б у ю щ и х водонепроницаемости, к а к то: по стойкам переборок, по бимсам и шпангоутам, частям н а б о р а д н и щ а и т . п . , f = 7 + - 8 d . В соответ­ с т в и и с н о р м а м и , у к а з а н н ы м и в п п . 1 и 2, п р и н и м а е т с я : 1) н а и м е н ь ш а я ш и р и н а п о л к и угольника и л и другого фигурного профи­ л я п р и о д н о м р я д е з а к л е п о к с = 3(2 + <5 и п р и двух рядах заклепок в шахматном порядке c = 4 , 7 5 d + 5 мм, г д е <5 —толщина п о л к и п р о ­ ф и л я ; 2) ш и р и н а о д н о р я д н о г о н а к р о я Ь = =3*2 + 6 мм; 3) ш и р и н а д в у х р я д н о г о н а к р о я (в ш а х м а т н о м п о р я д к е ) b = 4,75d + l l мм; 4) ш и р и н а т р е х р я д н о г о н а к р о я (в ш а х м а т ­ н о м п о р я д к е ) Ь = 6,5(2 + 1 6 мм. Р а с ч е т 3 . с. С о п р о т и в л е н и е з а к л е п к и з а в и с и т от х а р а к т е р а н а п р я ж е н и й , х а р а к т е ­ ра клепки и рода нагрузки, действующей на з а к л е п к у . В отношении х а р а к т е р а рабо­ ты заклепки различают: работу заклепки на с р е з ы в а н и е , р а б о т у ее н а т р е н и е м е ж д у л и ­ с т а м и , р а б о т у н а о т р ы в а н и е и р а б о т у одно­ в р е м е н н о н а о т р ы в а н и е и н а т р е н и е . В отно­ шении характера клепки различают следую­ щ и е с л у ч а и : з а к л е п к и и л и с т ы не ч е к а н е н ы , з а к л е п к и и л и с т ы ч е к а н е н ы с одной и л и с двух сторон. В отношении характера на­ грузки различают: нагрузку постоянную, т. е. не м е н я ю щ у ю своей величины, и на­ г р у з к у переменную, меняющую свою вели­ чину или величину и направление. Д л я ука­ занных выше случаев работы заклепок, на основании данных испытаний, установлены следующие величины сопротивлений закле­ пок в виде критическ. н а п р я ж е н и й (усилий, отнесенных к единице площади сечения з а к л е п о к ) , п р и к о т о р ы х в 3 . с. н а ч и н а ю т п о я в л я т ь с я остаточные деформации. 1) К р и т и ч . н а п р я ж е н и е в кг/см п р и р а б о ­ те з а к л е п к и н а т р е н и е ( т ) м е ж д у л и с т а м и : х Х х x г 2 х Листы и заклепки не чеканены ^ 880 Листы чеканены с обеих сторон, заклеп­ ки не чеканены ^1 240 Листы и заклепки чеканены с одной сто­ роны ^1 330 Листы чеканены с обеих сторон, заклеп­ ки—с одной ^ 1 570 Л и с т ы и з а к л е п к и ч е к а н е н ы с о б е и х сторон*-*!. 020 2) К р и т и ч . н а п р я ж е н и е п р и р а б о т е з а ­ клепки одновременно на трение и отрывание *2=*i ( l - d o o ) & где а—напряжение на отрывание. 3) В с л у ч а е д е й с т в и я п е р е м е н н о й н а г р у з ­ к и , п р и к - р о й н а п р я ж е н и е м е н я е т с я от в, до а , к р и т и ч . н а п р я ж е н и е т , а с л е д о в а ­ т е л ь н о , и т д . б. п о н и ж е н о п у т е м п о м н о ж е п и я его н а к о э ф ф . х, м е н ь ш и й е д и н и ц ы и вычисляемый по ф-ле: тах х 2 т п Если напряжения a и о разного на­ п р а в л е н и я , то в ф-ле з н а к п л ю с с л е д у е т з а ­ менить знаком минус. 4) К р и т и ч е с к о е н а п р я ж е н и е п р и р а б о т е заклепки на отрывание принимается рав­ ным 2 000 кг/см . 5) К р и т и ч е с к о е н а п р я я с е н и е п р и р а б о т е заклепки на срезывание принимается рав­ н ы м — 2 000 к г / с и ( р а з р у ш а ю щ е е напряясоние р а в н о 3 000 кг!см ). Нормы для допускаемых н ап р я ж о н и й п р и р а с ч е т е 3 . с. н а з н а ч а ю т с я в % от п р и в е д е н н ы х в ы ш е в е л и ч и н к р и т и ч . н а п р я ж е н и й заклепок. Если расчетная на­ г р у з к а будет д е й с т в о в а т ь п о с т о я н н о и л и ч а ­ сто, то допускаемое н а п р я ж е н и е принимает­ с я р а в н ы м 6 0 % от к р и т и ч . н а п р я ж е н и я ; е с л и р а с ч е т н а я н а г р у з к а будет д е й с т в о в а т ь ограниченное число р а з (напр. пробная на­ г р у з к а при испытании водонепроницаемости, н а г р у з к а п р и постановке в док и т. п.), то допускаемое напряжение принимается рав­ н ы м 8 0 % от к р и т и ч . н а п р я я с е н и я . П р и о к о н ­ чательном установлении норм д л я допускае­ мых напрялсений учитываются все обстоя­ тельства каждого частного случая, могущие п о с л у ж и т ь о с н о в а н и е м к у м е н ь ш е н и ю обыч­ ных норм, полученных указанным выше пу­ т е м , к а к т о : 1) у в е р е н н о с т ь , что п р и н я т а я д л я р а с ч е т а н а г р у з к а не окаясется м е н ь ш е д е й с т в и т е л ь н о й , 2) с т е п е н ь д о с т о в е р н о с т и принятых оснований расчета д л я нахожде­ н и я н а п р я ж е н и й в з а к л е п к а х , 3) у в е р е н н о с т ь в тщательности выполнения работы. Если в р а с с ч и т ы в а е м о й к о н с т р у к ц и и к о р п у с а м . б. допущен некоторый сдвиг 3. с , обусловли­ в а ю щ и й п е р е х о д 3 . с. от р а б о т ы н а т р е н и е к работе всех и л и части заклепок на срезы­ вание, то допускаемое напряясение устана­ вливают, исходя из сопротивления закле­ пок на срезывание. П р и расчете з а к л е п о к н а о т р ы в а н и е н е о б х о д и м о п р о в е р я т ь особым расчетом на изгиб прочность полок уголь­ ников и других профилей, к которым кро­ пятся заклепки. О п р е д е л е н и е н а п р я л с е н и й вЗ.с. Д л я в ы ч и с л е н и я н а п р я ж е н и й в 3 . с , под­ вергающихся известным внешним усилиям, к а к то: осевой силе, изгибающему моменту, к р у т я щ е м у моменту или одновременному действию всех и л и нек-рых из этих усилий, с л у ж а т о б ы ч н ы е ф-лы с о п р о т и в л е н и я м а т е ­ риалов д л я определения напряжений при указанных деформациях. Расчет прочности швов судо­ в о г о к о р п у с а, т . е. р а с ч е т п р о ч н о с т и З . с . по п а з а м и с т ы к а м л и с т о в , в х о д я щ и х в состав судового к о р п у с а , производится и л и с точки зрения м е с т н о й п р о ч н о с т и 3 . с. и л и с т о ч к и з р е н и я общей п р о ч н о с т и с у д о в о г о н а ­ б о р а . П о д местной п р о ч н о с т ь ю р а з у м е ю т п р о ч н о с т ь 3 . с. п о с т ы к а м к а к о г о - л и б о л и с т а , р а с с м а т р и в а я п о с л е д н и й н е з а в и с и м о от д р у ­ гих, п р и л е г а ю щ и х к нему связей судового корпуса; под общей прочностью разумеют п р о ч н о с т ь 3 . с. ц е л ы х с в я з е й и л и г р у п п ы связей корпуса, составленных из отдельных листов, скрепленных друг с другом по па­ зам и стыкам з а к л е п к а м и . Критерием проч­ ности п р и р а с ч е т е ш в о в я в л я е т с я и л и у с л о ­ вие д о с т а т о ч н о й п р о ч н о с т и и л и у с л о в и е р а в ­ ной п р о ч н о с т и . П р и р а с ч е т е н а д о с т а т о ч н у ю 2 2 2